5. Расчет конвективного пучка.
Таблица 6
| Рассчитываемая величина
| Обозн.
| Размерн.
| Значение при t
|
| 400 оС
| 300 оС
| 200 оС
|
| Полная поверхность КП
| H
| м²
|
| 45
|
|
| Диаметр труб
| d
| мм
|
| 51
|
|
| Относительный шаг поперечный
| S1/d
|
|
| 2,16
|
|
| Относительный шаг продольный
| S2/d
|
|
| 1,76
|
|
| Живое сечение газов
| Fср
| м²
|
| 0,422
|
|
| Эффективная толщина излучающего слоя
| S
| м
|
| 0,177
|
|
| Температура газов перед КП
|
| С
|
| 1000,51
|
|
| Энтальпия газов перед КП,
|
| кДж/м³
|
| 18331,28
|
|
| Температура газов за КП
|
| С
| 400
| 300
| 200
|
| Энтальпия газов за КП
|
| кДж/м³
| 7339,8
| 5462,9
| 3586
|
| Тепловосприятие по балансу
|
| кДж/м³
| 10584,8
| 12392,2
| 14199,7
|
| Температура насыщения
|
| С
|
| 189
|
|
| Средняя температура газов
|
| С
| 700,3
| 650,3
| 600,3
|
|
|
|
| 3,846
| 7,31
| 73,77
|
| Средний температурный напор
|
| С
| 445,8
| 352,2
| 186,2
|
| Средняя скорость газов в пучке
|
| м/с
| 7,27
| 6,9
| 6,52
|
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией
|
| Вт/мּК
| 54,57
| 53,49
| 52,27
|
| Произведение Phּs
|
| МПаּм
|
| 0,0045
|
|
| Коэффициент ослабления трехатомными газами
| kг
| 1/ МПаּм
| 8,15
| 8,4
| 8,6
|
| Оптическая толщина
| kPS
|
| 0,144
| 0,15
| 0,152
|
| Степень черноты газового потока
|
|
| 0,144
| 0,15
| 0,152
|
| Температура загрязненной стенки
| t3
| С
| 214
|
| Коэффициент теплоотдачи излучением
|
| Вт/м2 *К
| 7,7
| 7,65
| 7,4
|
| Коэффициент тепловой эффективности
|
|
| 0,85
|
| Коэффициент теплоотдачи
| k
| Вт/м2 *К
| 53
| 52
| 51
|
| Тепловосприятие КП по ур-ию теплообмена
|
| кДж/м³
| 15409,17
| 11944,2
| 6193
|
| Действительная температура за КП
|
| С
|
| 308
|
|
| Действительная энтальпия за КП
|
| кДж/м³
|
| 6401,35
|
|
| Действительное тепловосприятие по балансу
|
| кДж/м³
|
| 11544,7
|
|
Формулы для таблицы 6 в соответствии с пунктами.
| формула
|
|
|
|
|
| S1/d = 110/51
|
| S2/d = 90/51
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|