Защита от помех датчиков и соединительных проводов. Дифференциальный приемник сиг
 Скачать 261 Kb.
|
|
Дифференциальный приемник сиг нала измеряет разность потенциалов между двумя проводниками. Потен циалы отсчитываются относительно общего провода приемника (относи тельно «земли» приемника). Таким образом, дифференциальный прием ник сигналов имеет три входа: два сиг нальных и один общий («земля»). Важно отметить, что, с точки зрения помех, «земля» источника и приемни ка сигнала имеет разные потенциалы, то есть это фактически разные «зем ли», и в дальнейшем на схемах они бу дут иметь разные условные обозначе ния. Дифференциальные приемники мо гут быть двух типов: построенные на основе изолированного (плавающего) источника питания или на основе схе мы вычитателя, позволяющего опреде лить разность потенциалов между дву мя узлами электрической цепи (диф ференциальный сигнал). Примерами приемников первого типа являются те стеры, система сбора данных с ком пьютером типа «ноутбук» или малога баритный осциллограф с батарейным питанием. Примерами дифференци альных приемников на основе вычита теля являются схемы, построенные на а) V 0 V 1 68 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru В ВЕДЕНИЕ Подключение датчиков к измеритель ной системе является очень непростым делом и часто выявляет неожиданные проблемы, причины которых скрыты от проектировщика: об их местонахожде нии можно только догадываться, их по явление трудно предсказать, а устранить можно только в процессе эксперимента. Тем не менее ряд типовых условий воз никновения помех и методов их устра нения достаточно хорошо изучен. О них и пойдет речь в настоящей статье. Понимание причин возникновения помех при проектировании систем ав томатизации позволяет избежать ряда ошибок в выборе оборудования, его размещении, экранировании и кабель ной разводке, а также ускорить про цесс внедрения системы. Паразитные воздействия на процесс передачи сигнала можно разделить на следующие группы: ● воздействия через кондуктивные связи; ● влияние неэквипотенциальности «земли»; ● наводки через взаимную индуктив ность; ● наводки через ёмкостные связи; ● высокочастотные электромагнитные наводки. Типы источников и приемников сигнала Источники сигнала (датчики темпе ратуры, давления, веса, влажности и др.) могут быть заземленными или не заземленными (рис. 1). Примерами не заземленных (плавающих) источников сигнала являются батарейки, источни ки сигнала с батарейным питанием, термопары, изолированные операци онные усилители, пьезоэлектрические датчики. Сигналом в этих случаях яв ляется разность потенциалов между выводами источника (V 1 ). Потенциал выводов источника относительно «земли» (V c ) является паразитным (синфазная помеха) и не должен вли ять на результат измерений. У заземленного источника сигнала один из выводов заземлен и напряже ние второго вывода измеряется отно сительно «земли». Заземленный источ ник можно получить из плавающего, если один из его выводов заземлить. Однако обратную операцию выпол нить достаточно сложно, поскольку сам принцип построения датчика или схемы преобразования измеряемой физической величины в напряжение часто не позволяет сделать это. Поэто му плавающие источники, как прави ло, конструктивно и схемотехнически сложнее, чем заземленные. Источники сигнала могут быть не только источниками напряжения, но и источниками тока. Источники тока также могут быть заземленными или плавающими. Приемник сигнала (например, сис тема сбора данных) может принимать (измерять) сигнал относительно «зем ли» или относительно второго входа. В первом случае приемник сигналов на зывается приемником с одиночным (недифференциальным) входом (рис. 2 а), во втором случае — диффе ренциальным приемником сигнала (рис. 2 б). В ЗАПИСНУЮ КНИЖКУ ИНЖЕНЕРА Защита от помех датчиков и соединительных проводов систем промышленной автоматизации Виктор Денисенко, Александр Халявко a) V 1 e 1 б) V c V 1 e 1 б) V 0 V 2 V 1 Рис. 1. Заземленный (а) и плавающий (б) источники сигнала Рис. 2. Приемник сигнала с одиночным (а) и с дифференциальным (б) входом базе инструментального дифференци ального усилителя с большим коэффи циентом подавления синфазного сиг нала. Неидеальность дифференциальных приемников заключается в том, что на ряду с дифференциальным сигналом на выход приемника попадает и ослаб ленный синфазный сигнал. Коэффи циент передачи синфазного сигнала меньше, чем дифференциального, в некоторое число раз, которое называ ется коэффициентом ослабления син фазного сигнала K CMRR . Коэффици ент ослабления синфазного сигнала за висит от частоты. Наибольший интерес для систем промышленной автомати зации представляет коэффициент по давления синфазного сигнала с часто той 50 Гц, который появляется как эле ктромагнитная наводка от электричес кой сети 220/380 В. Напряжение на выходе дифференци ального приемника сигнала (рис. 2 б) можно записать в виде: V 0 = K 0 (V 1 – V 2 ) + K CMRR V c (1) Здесь V c = (V 1 + V 2 )/2 — синфазное напряжение, K 0 — дифференциальный коэффи циент усиления. Следует отметить, что дифференци альный приемник не может быть по лучен с помощью двух одиночных приемников сигнала путем простого вычитания сигналов на их выходах (рис. 3). Предположим, что мы используем два усилителя с одиночным входом, например, два канала из многоканаль ной платы ввода с одиночными входа ми, и хотим выделить дифференциаль ный сигнал путем вычитания двух на пряжений V 1 и V 2 . Описанная ситуация схематично изображена на рис. 3. Для этой схемы можно записать: V 0 = K 1 V 1 – K 2 V 2 (2) В идеальном случае, когда K 1 =K 2 =K 0 , действительно получим дифференци альный приемник сигнала: V 0 = K 0 (V 1 – V 2 ) Однако на самом деле коэффициен ты усиления приемников отличаются от идеального значения K 0 на величину относительной погрешности γ : γ 1 = (K 1 – K 0 )/K 0 , γ 2 = (K 0 – K 2 )/K 0 (3) Эта погрешность включает в себя инструментальную погрешность при емников, напряжение смещения нуля, шумы электронных приборов и т. д. Примем по методу «наихудшего слу чая» (здесь — случай максимальной погрешности на выходе), что эти по грешности равны между собой, но про тивоположны по знаку и обе равны γ по абсолютной величине. Тогда, пере писывая выражения (3) в виде K 1 = (1 + γ ) K 0 , K 2 = (1 — γ ) K 0 и подставляя эти значения в (2), полу чим: V 0 = K 0 (V 1 – V 2 ) + 2 γ K 0 V c (4) Здесь V c = (V 1 + V 2 )/2 — величина синфазного сигнала (по определению). Следовательно, относительная по грешность приведенной к выходу усили теля измеряемой величины К 0 (V 1 – V 2 ), обусловленная влиянием синфазного сигнала, будет равна γ c = 2 γ V c /(V 1 – V 2 ) (5) Таким образом, в схеме на рис. 3 сум ма погрешностей усилителей с одиноч ным входом (2 γ ) умножается на отно шение величины синфазного сигнала к дифференциальному. При измерении сигналов термопар и других датчиков это отношение может достигать не скольких порядков. Поэтому погреш ность измерения дифференциального сигнала таким методом будет также на несколько порядков больше. Рассмот рим пример. Предположим, что требу ется получить дифференциальный сиг нал с разрешающей способностью 12 бит, то есть с отношением сигнала к погрешности, равным 4096 (полагаем допустимую погрешность равной 1 младшему значащему разряду — МЗР). Предположим также, что по грешность полностью определяется 69 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А V 2 V 1 K 1 K 2 V 0 Рис. 3. Иллюстрация того, как нельзя строить усилители с дифференциальным входом 70 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru синфазной помехой, то есть равна γ c , и γ c = 1/4096. Если при этом синфазная помеха в 10 раз больше дифференци ального сигнала, то есть V c /(V 1 – V 2 ) = 10, то из формулы (5) следует, что по грешность усилителей должна быть равна γ = ( γ c /2)/10 = 1/81920, что требует иметь разрешающую спо собность не менее 17 бит. Иными сло вами, при синфазном сигнале, превы шающем в 10 раз дифференциальный сигнал, для получения разрешающей способности 12 бит каждый из сигна лов должен быть усилен усилителем с разрешающей способностью 17 бит. Поэтому во всех случаях, когда измеря ется разность двух напряжений, нужно усиливать потенциал V 1 , измеренный относительно V 2 , а не относительно «земли». Эта идея положена в основу построения большинства прецизион ных усилителей с дифференциальным входом. И ЗМЕРЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ ЗАЗЕМЛЕННЫХ ИСТОЧНИКОВ Рассмотрим, что происходит, когда напряжение заземленного источника сигнала e 1 (рис. 4) измеряется с помо щью заземленного приемника. По скольку «земли» источника и прием ника сигнала пространственно разне сены, они имеют разный потенциал и обозначены на схеме поразному. Раз ность потенциалов между ними равна V g . По теореме об эквивалентном ге нераторе эта разность потенциалов может быть представлена на схеме ис точником напряжения V g = R g I g , где R g и I g — соответственно сопротивле ние «земли» и ток через это сопротив ление (рис. 5), причем напряжение, приложенное ко входу приемника V in , оказывается равным сумме напряже ний источника сигнала и разности потенциалов между двумя «землями». Таким образом, результат измерения, выполненного по описанной схеме, будет содержать погрешность величи ной V g . Эта погрешность может нахо диться в допустимых пределах, если источник сигнала и приемник распо ложены недалеко друг от друга или ес ли напряжение сигнала имеет боль шую величину (например, предвари тельно усилено). Ситуация может быть существенно улучшена, если провод «земля» источ ника и приемника сигнала соединить медным проводником с низким сопро тивлением (рис. 6). Однако это не уст раняет паразитное напряжение V g пол ностью, поскольку ток, возникающий вследствие разности потенциалов «зе мель», теперь будет течь по соединяю щему их проводнику. Как правило, ос новным компонентом тока является помеха с частотой 50 Гц, но большое значение имеет и э.д.с., наведенная высокочастотными электромагнитны ми полями. В этом случае значитель ную роль играет индуктивность про водника, и устранить ее без примене ния дифференциального приемника практически невозможно. Схема, обеспечивающая наиболь шую точность измерения сигнала за земленного источника, показана на рис. 7. Она содержит дифференциаль ный приемник, который ослабляет синфазное напряжение помехи V g в K CMRR раз. Следует отметить, что в схеме на рис. 7 нельзя соединять один из входов с «землёй» приемника, поскольку при этом фактически получается схема с одиночным входом (рис. 6) со всеми ее недостатками. И ЗМЕРЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ НЕЗАЗЕМЛЕННЫХ ИСТОЧНИКОВ Напряжение незаземленных (плава ющих) источников сигнала может быть достаточно точно измерено приемни ком как с одиночным, так и с диффе ренциальным входом. Однако при ис пользовании дифференциального вхо да нужно следить за тем, чтобы величи на синфазного сигнала не вышла за границы диапазона работоспособнос ти приемника. Сопротивление между любым из дифференциальных входов и «землёй» очень велико, поэтому даже маленький ток помехи может создать на нем падение напряжения более 10 В, что переведет приемник сигнала в ре жим насыщения. Ток помехи в этом случае может состоять из входных то ков смещения самого дифференциаль ного приемника и тока паразитной ём костной связи с источником помехи. Для уменьшения этого эффекта вхо ды дифференциального приемника В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А Рис. 4. «Земля» имеет разные потенциалы в разных точках Рис. 5. Различие потенциалов «земли» источника сигнала и приемника эквивалентно включению источника напряжения помехи последовательно с источником сигнала e 1 V in V g e 1 V in V g Рис. 6. Проводник, соединяющий «земли» источника и приемника сигнала, имеет конечное сопротивление e 1 V in V g I g R g Рис. 7. Измерение сигнала заземленного источника с помощью дифференциального приемника e 1 V 0 V 2 V 1 V g можно соединить с «зем лёй» через резисторы (рис. 8). Если внутреннее сопротивление источника сигнала велико, то резис торы выбирают с одинако вым сопротивлением. При низком сопротивлении ис точника (как, например, у термопар) разница сопро тивлений не играет роли, и можно использовать одно из них вместо двух. Если источник сигнала соединен с приемником через развязывающие конденсаторы, то ве личины резисторов должны быть стро го одинаковы. В измерениях с высокой точностью эти резисторы улучшают симметрию дифференциальной пары проводов и улучшают эффект компен сации синфазной помехи. Сопротивление резисторов выбира ется как можно меньшим, чтобы сни зить величину синфазного сигнала, од нако оно должно быть много больше внутреннего сопротивления источника сигнала, чтобы не вносить погреш ность в результат измерения. При ис пользовании термопар типовая вели чина сопротивлений лежит в диапазо не 10...100 кОм. Дифференциальные приемники сигнала всегда обеспечивают более высокую помехозащищенность по сравнению с приемниками с одиноч ным входом, однако они требуют больше соединительных проводов и технически сложнее. Поэтому выбор между дифференциальным или оди ночным входом может быть сделан только при рассмотрении конкретных условий применения и требований к системе. Авторами статьи было проведено экспериментальное сравнение вели чины помех для приемников с оди ночным и дифференциальным вхо дом. В качестве источника сигнала был выбран терморезистор сопротив лением 20 кОм, соединенный витой парой длиной 5 метров с приемником. В качестве дифференциального при емника был использован инструмен тальный усилитель RL4DA200 и сис тема сбора данных RealLab! фирмы RLDA. Переход от одиночного вклю чения к дифференциальному в дан ном случае уменьшает среднеквадра тическое значение напряжения поме хи в 136 раз. Это объясняется тем, что усилитель с одиночным входом вос принимает без ослабления помеху, которая в дифференциальном усили теле ослабляется в K CMRR (коэффи циент подавления синфазного сигна ла) раз. В первом приближении можно ска зать, что приемники с одиночным входом могут быть использованы, ес ли источник и приемник сигналов разнесены на небольшое расстояние (до единиц метров), если сигнал ис точника предварительно усилен или имеет большую величину (около 1 В) и если выводы «земля» источника и приемника соединены коротким низ коомным проводником в одной точке. Если хотя бы одно из этих условий не выполняется, следует использовать приемники с дифференциальным вхо дом. 71 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А Рис. 8. Устранение насыщения дифференциального приемника с помощью резисторов e 1 V 0 V 2 V 1 R 2 R 1 I 01 I 02 72 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru П ОГРЕШНОСТИ , ВЫЗВАННЫЕ КОНДУКТИВНЫМИ СВЯЗЯМИ Источником погрешности при пере даче сигнала может быть падение на пряжения V g на участке провода, об щем для сигнала и некоторой нагрузки (рис. 9). Такая паразитная связь назы вается кондуктивной (резистивной). Нагрузкой в данном случае может быть, например, некоторая вспомога тельная цифровая схема, заземляю щий провод компьютера или случай ный проводник, замкнувший провод «земля» с корпусом энергетического оборудования, через который протека ет ток I NN от эквивалентного источни ка e NN . Даже схема, состоящая из не скольких операционных усилителей, может создать на проводе длиной в 20 см падение напряжения более 1 мВ, что сравнимо с величиной МЗР 12разрядного приемника сигнала. Особенно большие проблемы может создать цифровая схема, работающая в момент передачи аналогового сигнала. В результате входное напряжение V in будет складываться из напряжения ис точника сигнала e 1 и напряжения по мехи V g Решением описанной проблемы яв ляется подсоединение «земли» источни ка сигнала к приемнику отдельным изо лированным проводом, который не ис пользуется ни для каких иных целей (рис. 10). В общем случае, чтобы заранее пре дотвратить возникновение данной про блемы, следует различать понятия «сиг нальная земля», «аналоговая земля», «цифровая земля». Все эти «земли» должны быть выполнены разными про водами, и их можно соединять только в одной общей точке. Сигнальные цепи нельзя использовать для питания даже маломощной аппаратуры. И НДУКТИВНЫЕ И ЁМКОСТНЫЕ СВЯЗИ Предположим, что рядом с сигналь ным проводом проходит некоторый провод, по которому протекает ток амплитудой I N (рис. 11). Тогда вследст вие эффекта электромагнитной индук ции на сигнальном проводе будет на водиться напряжение помехи V M . В случае синусоидальной формы тока амплитуда напряжения помехи, наво димого на сигнальном проводе, будет равна (6) Здесь M — взаимная индуктивность между проводами; L — индуктивность сигнального провода; ω = 2 π f, f — час тота тока помехи; R i — выходное со противление источника сигнала; R in — входное сопротивление приемника. Величина взаимной индуктивности пропорциональна площади витка, ко торый пересекается магнитным полем, созданным током I N . «Витком» в дан ном случае является контур, по кото рому протекает ток, вызванный э.д.с. помехи. На рис. 11 этот контур образо ван сигнальным проводом, входным сопротивлением приемника, проводом «земли» и выходным сопротивлением источника сигнала. Для уменьшения взаимной индуктивности площадь данного контура должна быть мини мальной, то есть сигнальный провод должен быть проложен максимально близко к «земле». Эффективную пло щадь «витка» можно уменьшить, если расположить его в плоскости, перпен дикулярной плоскости контура с то ком, наводящим помехи. Из формулы (6) следует, что индук тивная наводка увеличивается с ростом В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А e 1 V in V g I NN I s M e NN e 1 V in V g I NN I s M e NN частоты и отсутствует на постоянном токе. Напряжение помехи на рис. 11 включено последовательно с источни ком сигнала, то есть вносит аддитив ную погрешность в результат измере ния. При бесконечно большом сопро тивлении R in напряжение на входе приемника имеет вид: V in = e 1 + ω ·M·I N и не зависит от сопротивления источ ника сигнала. Ёмкостная наводка через паразит ную ёмкость между проводниками C c , наоборот, полностью определяется ве личиной внутреннего сопротивления источника сигнала R i , поскольку оно входит в делитель напряжения помехи, состоящий из сопротивления R i , вклю ченного параллельно R in , и ёмкости С с : (7) Как следует из (7), при R i = 0 ёмкост ная помеха полностью отсутствует. В действительности сигнальный провод ник имеет некоторое индуктивное и Условные обозначения: M — нагрузка, e NN — эквивалентный источник, I NN — ток, протекающий от эквивалентного источника через нагрузку. Рис. 9. Паразитный ток I s , протекающий по общему участку провода «земля», создает падение напряжения V g Условные обозначения: M — нагрузка, e NN — эквивалентный источник, I NN — ток, протекающий от эквивалентного источника через нагрузку. Рис. 10. Решение проблемы: «земли» источника сигнала и приемника следует соединять отдельным проводом резистивное сопротивление, падение напряжения помехи на котором не позволяет полностью устранить ёмко стную наводку с помощью источника с низким внутренним сопротивлением. Особенно важно учитывать индуктив ность сигнального провода в случае высокочастотных помех. Порядок величин сопротивлений ти повых источников сигнала приведен в табл. 1. Датчики, имеющие большое внут реннее сопротивление или малое на пряжение сигнала, нужно использо вать совместно с усилителем, располо женным в непосредственной близости к датчику, а к приемнику следует пере давать уже усиленный сигнал. С другой стороны, для устранения индуктивной наводки носителем сигна ла должен быть ток, а не напряжение, то есть источником сигнала должен быть идеальный источник тока (рис. 12). Ток источника тока не зависит от характера нагрузки (по определению), в том числе от величины наведенной э.д.с. Таким образом, для снижения ёмко стной наводки сигнал нужно переда вать с помощью идеального источника напряжения, а для снижения индук тивной наводки — с помощью идеаль ного источника тока. Выбор носителя информации (ток или напряжение) в каждом конкретном случае зависит от того, какая помеха преобладает: индуктивная или ёмкост ная. Как правило, ёмкостные наводки преобладают над индуктивными, если источник помехи имеет большое на пряжение. Индуктивные же помехи со здаются током, поэтому они велики в случае, когда источником помехи явля ется мощное оборудование, потребля ющее большой ток. Отметим, что экра нирование магнитной наводки техни чески гораздо сложнее, чем ёмкостной. Стремление совместить преимуще ства передачи сигнала в форме тока и в форме напряжения приводит к переда че информации сигналом большой мощности. Отношение мощности сиг нала к мощности помехи определяет величину погрешности, вносимую по мехами в результат измерения. Этот же вывод следует непосредственно из формулы (6): при сопротивлениях на грузки и источника, стремящихся к ну лю, напряжение помехи также стре мится к нулю (а передаваемая мощ ность — к бесконечности). П АРАЗИТНЫЕ СВЯЗИ В ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ЛИНИЯХ ПЕРЕДАЧИ СИГНАЛА Кардинальным средством устране ния индуктивных и ёмкостных связей является применение источников сиг нала с дифференциальным токовым выходом и приемников с низкоомным (токовым) дифференциальным входом (рис. 13). В них индуктивная наводка мала, поскольку информация переда ется в форме тока, а ёмкостная наводка мала, поскольку при хорошей симмет рии линии передачи она является син фазной и подавляется входным диффе ренциальным приемником. Дополни тельной защитой линии является ее эк ранирование. Токи источников тока на рис. 13 строго равны между собой и противоположно направлены. Для получения высокого качества пе редачи сигнальные провода должны быть экранированы и выполнены в ви де витой пары, чтобы обеспечить луч шую согласованность их продольных импедансов и импеданса на «землю». Разница в длине проводов и в частотных характеристиках их импедансов может быть причиной появления синфазной помехи на высоких частотах. Для повышения степени согласован ности линий в витой паре лучше ис пользовать провода, специально изго товленные и аттестованные для инст рументальных индустриальных приме нений (например, фирмы Belden). Ис пользование двух витых, соединенных параллельно, пар вместо одной позво ляет снизить продольный импеданс проводов и повысить точность переда чи сигнала. Примером реализации дифференци ального способа передачи сигнала мо жет служить пара дифференциального токового передатчика SSM2142 и диф ференциального приемника SSM2141 (Analog Devices), которая имеет коэф фициент ослабления синфазного сигна ла 100 дБ на частоте 60 Гц и работает на нагрузку 600 Ом, создавая на ней макси мальное падение напряжения 10 В. 73 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А Рис. 11. Пути прохождения ёмкостной и индуктивной помехи от источника e N e 1 C c R in R i M I N I c V M V in e N Рис. 12. Канал передачи сигнала с помощью тока менее чувствителен к индуктивным наводкам I N I 1 R in =0 R i V M I in e N M Рис. 13. Дифференциальный источник и приемник тока — наилучшее решение проблемы качественной передачи сигнала I 1 I 2 V 0 Таблица 1. Типовые датчики и порядок величин их сопротивлений Источник сигнала Полное сопротивление Термопара < 20 Ом Терморезистор > 1 кОм Резистивный датчик сопротивления < 1 кОм Полупроводниковый датчик давления > 1 кОм Тензодатчик < 1 кОм Стеклянный pH1электрод > 10 9 Ом Потенциометрический датчик перемещения от 500 Ом до 100 кОм Операционный усилитель 10 14 Ом 74 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru Для предотвращения насы щения выходных каскадов ис точников тока разностью токов (I 1 — I 2 ) можно использовать способ, аналогичный представ ленному на рис. 8, однако рези сторы в данном случае должны быть соединены с «землёй» ис точника сигнала. Недостатком токовых кана лов передачи информации яв ляется то, что в соответствии с выражением (7) при бесконеч но большом сопротивлении ис точника и приемника сигнала относительно «земли» напря жение ёмкостной наводки яв ляется максимальным. Приме нение резисторов для отвода тока помехи на землю (рис. 8) улучшает ситуацию, однако эти резисторы не могут быть вы браны очень малыми, посколь ку при этом увеличивается вли яние их рассогласования на по грешность передачи тока. Э КРАНИРОВАНИЕ СИГНАЛЬНЫХ ПРОВОДОВ Методы экранирования сигнального провода выбираются в зависимости от путей прохождения помехи. Для устра нения паразитной ёмкостной связи ис пользуют электростатический экран в виде проводящей трубки (чулка), охва тывающей экранируемые провода, а для защиты от магнитного поля ис пользуют экран из материала с высо кой магнитной проницаемостью. Нельзя соединять электростатичес кий экран с «землёй» источника и при емника одновременно (рис. 14), по скольку при этом через экран течет ток, обусловленный неравенством по тенциалов этих «земель» и достигаю щий в цеховых условиях нескольких ампер, а разность потенциалов «зе мель» может достигать нескольких вольт. Ток, протекающий по экрану, яв ляется источником индуктивных наво док на соседних проводах и проводах, находящихся внутри экрана. Наводка на провода внутри экрана может иметь значительную величину при неточном их центрировании вследствие техноло гического разброса. Поэтому экран нужно заземлять только с одной сторо ны, причем со стороны источника сиг нала. В общем случае при передаче ши рокополосного сигнала от удаленного источника с высоким сопротивлением рекомендуется использовать популяр ную схему гибридного заземления (рис. 15). В данной схеме ёмкость C HF позволяет ослабить высокочастотную составляющую помехи. Таким образом низкочастотный ток, создающий ин дуктивную наводку, остается малым, а высокочастотные наводки заземляют ся через ёмкость. Экран, защищающий от паразитных индуктивных связей, сделать гораздо сложнее, чем электростатический эк ран. Для этого нужно использовать ма териал с высокой магнитной проница емостью и, как правило, гораздо боль шей толщины, чем толщина электро статических экранов. Для частот ниже 100 кГц можно использовать экран из стали или пермаллоя. На более высо ких частотах используются алюминий и медь. В связи со сложностью экранирова ния магнитной составляющей помехи особое внимание следует уделить уменьшению индуктивности сигналь ного провода и выбору подходящей схемы приемника и передатчика. Если источник сигнала не заземлен, как, например, в случае большинства температурных датчиков, то экран применяют в сочетании с дифферен циальным усилителем и резисторами на входе, назначение которых обсужда лось ранее. При этом экран заземляют, как показано на рис. 16 а. Авторами статьи было проведено экспериментальное сравнение различ ных способов подключения источника сигнала (терморезистор сопротивлени ем 20 кОм) через экранированную ви тую пару (0,5 витка на сантиметр) дли ной 3,5 м. Был использован инструмен тальный усилитель RL4DA200 с систе мой сбора данных RL40AI фирмы RLDA. Вид помехи для схемы на рис. 16 а представлен на рис. 17. Как следует из рис.16, отказ от экра нирования увеличивает амплитуду по мехи в 4 раза (рис. 16 б), переход к оди ночному включению вместо диффе ренциального (рис. 16 в) увеличивает её в 5 раз, а если еще и отказаться от эк рана, то амплитуда помехи увеличива ется в 230 раз (рис. 16 г). На рисунках приведены среднеквадратические зна чения амплитуды напряжения помех в полосе частот 0,01…5 Гц, полученные на выходе приемника сигнала и приве денные к его входу. В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А Рис. 14. Пример неправильного заземления экрана I N e 1 V g Рис. 15. Пример правильного заземления экрана при передаче сигнала от удаленного источника с высоким сопротивлением e 1 V g C HF I N a) амплитуда помехи — 15 мкВ б) амплитуда помехи — 61 мкВ в) амплитуда помехи — 78 мкВ г) амплитуда помехи — 3584 мкВ Рис. 16. Зависимость среднеквадратической амплитуды напряжения помехи от способа включения усилителя и экрана R in R in R in R in а) б) в) г) В ЫСОКОЧАСТОТНЫЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ И ДРУГИЕ ТИПЫ ПОМЕХ Высокочастотные электромагнит ные помехи наводятся от таких источ ников, как радио и телевизионные пе редатчики, мобильные и радиотелефо ны, тиристорные преобразователи, коллекторные электродвигатели, элек тросварочное оборудование, дисплеи компьютеров и сами компьютеры. По мехи с частотой выше 100 кГц обычно находятся за границей частотного диа пазона измерительных систем, однако высокочастотные помехи могут быть нежелательным образом выпрямлены или перенесены в область более низких частот по причине нелинейности ха рактеристик диодов и транзисторов, расположенных на измерительной плате и внутри микросхем. В системах с очень высокой чувстви тельностью могут наблюдаться паразит ные напряжения, вызванные термоэле ктрическим эффектом в контактах раз нородных металлов, трибоэлектричест вом, возникающим при трении диэлек триков друг о друга, пьезоэлектричес ким эффектом и эффектом электроста тического или электромагнитного мик рофона. Эти источники помех опасны тем, что встречаются редко, поэтому о них зачастую забывают. С ЧЕГО НАЧАТЬ На практике решение проблемы по мех следует начинать с поиска их ис точника. Для этого, в первую очередь, следует измерять уровень помех от дельно в приемнике сигнала, в источ нике и в соединительном кабеле. Для проверки приемника следует максимально коротким проводом со единить его вход (или входы для диф ференциального приемника) с выво дом «земля» системы. Нельзя оставлять часть входов многоканальной системы незаземленной. На выходе при этом будут видны собственные шумы при емника сигнала. Нужно убедиться, что уровень шумов соответствует специфи кации на изделие. Если имеются рас хождения, то вероятной причиной мо гут быть источники помех, воздейству ющие непосредственно на плату изме рительной части системы, или непра вильное подключение цепей питания и заземления. Для их обнаружения мож но попробовать изменить местополо жение измерительной части. Для измерения уровня помех, наве денных в кабеле, нужно подключить его к системе сбора данных и закоро тить кабель со стороны источника сиг нала, то есть имитировать нулевое вну треннее сопротивление источника. Ес ли уровень помехи будет сильно отли чаться от её уровня в случае, когда ис точник сигнала подключен, то причи на может быть в недостаточно низком сопротивлении источника, и для его уменьшения следует использовать под ходящий согласующий усилитель или выбрать более помехоустойчивый спо соб передачи сигнала. Для оценки уровня помех источника его нужно соединить максимально ко ротким проводом со входом приемника. Если источник помех заранее неиз вестен, его поиску может помочь спек тральный анализ помехи. Для увеличения точности передачи каждый сигнал должен передаваться витой парой в индивидуальном экране. При изготовлении витых пар для инду стриальных применений особое значе ние уделяется симметрии импедансов проводов в паре и равномерности их частотных характеристик в полосе ра бочих частот. Равномерность характе ристики позволяет выполнять компен сацию асимметрии линий и тем самым уменьшать влияние паразитных наво док. Для уменьшения паразитных на водок, создаваемых на кабеле магнит ной составляющей электромагнитного излучения, необходимо обеспечить минимально возможный шаг скрутки проводников в витой паре и минималь ную площадь петель, образующихся при подключении витой пары к источ нику и приемнику сигнала. При невысоких требованиях к точ ности могут быть использованы витые или невитые сигнальные провода в об щем экране. Однако в этом случае по являются индуктивные и ёмкостные взаимовлияния проводников в кабеле, а также кондуктивные связи через об щий провод заземления экрана. Если полоса частот сигнала меньше, чем полоса приемника, или если неко торые параметры сигнала известны за ранее, для уменьшения помех можно использовать аналоговые фильтры на входе системы. Для ослабления поме хи с частотой 50 или 60 Гц обычно ис пользуют фильтры третьего порядка, имеющие наклон АЧХ в полосе за граждения –60 дБ на декаду. Если из мерения производятся на частотах, близких к граничной частоте фильтра, следует учитывать погрешность коэф фициента передачи фильтра в полосе пропускания. Дальнейшее ослабление помех воз можно путем цифровой фильтрации. Однако она не может полностью заме нить аналоговую в связи с тем, что ее возможности ограничены быстродейст вием системы сбора данных, требуемым временем измерения и разрядностью аналогоцифрового преобразователя. З АКЛЮЧЕНИЕ К проблеме помехозащищенности систем индустриальной автоматизации следует относиться с максимальным вниманием, поскольку неправильный выбор схемы подключения, разводки кабелей, системы заземления и экра нирования могут свести на нет досто инства дорогой и, казалось бы, крайне надежной электронной части системы. В то же время правильное понимание описанных проблем позволит в ряде случаев достичь хороших результатов с применением относительно недорого го оборудования. ● Авторы — сотрудники Research Laboratory of Design Automation (RLDA) Телефоны: (86344) 214=57, 224=23 75 СТА 1/2001 (C)2001 CTA Тел.: (095) 2340635 Факс: (095) 2321653 http://www.cta.ru В З А П И С Н У Ю К Н И Ж К У И Н Ж Е Н Е Р А Рис. 17. Вид помехи, соответствующий схеме включения рис. 16 а |