Дипломный проект. ДП Жадра окончательный. Дипломный проект специальность 5В071700 Теплоэнергетика

Название	Дипломный проект специальность 5В071700 Теплоэнергетика
Анкор	Дипломный проект
Дата	20.01.2022
Размер	334.7 Kb.
Формат файла
Имя файла	ДП Жадра окончательный.docx
Тип	Диплом #336946
страница	3 из 10

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1.7 Тепловой, аэродинамический и конструктивный расчёт ЗУУ с трубами Вентури

При проведении поверочного расчёта золоулавливающей установки использованы исходные данные проекта и результаты расчета газового тракта.

Топливо – Экибастузский уголь:

Тип котла БКЗ 420-140
Номинальная производительность – 420 т/ч
Параметры перегретого пара:
- давление 140 кг/см²;
- температура 555 ^оС.
Параметры питательной воды:
- давление 200 кг/см²;
- температура 230 ^оС.
Часовой расход топлива на котёл при номинальной производительности – 46 т/ч.
Секундный объём газов при номинальных условиях на входе в газоочистку и номинальной паропроизводительности котла – 145 м³/с.
Температура газов на входе в газоочистку – 180 ⁰С.
Разрежение при входе в ЗУУ – 110 мм в. ст.
Коэффициент избытка воздуха на входе в ЗУУ – 1,46.
Допустимое аэродинамическое сопротивление – 90 мм в. ст.
Описание взвешенных частиц в газе:

а) фракционный состав золы приведён в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Фракционный состав золы

мкм	0-20	20-30	30-40	40-50	50-60	более 60
%	31	31	9	6	5	18

б) содержание окиси кальция – 5,27 %.

Секундный расход золы на входе в ЗУУ – 2,1 кг/с.
Допустимое снижение температуры газов в газоочистке – 63 ⁰С.
Требуемая степень очистки – 97,5 %.
Характеристика орошающей воды:

а) температура воды, подаваемой на газоочистку – 12 ⁰С:

б) вид водоснабжения – прямоточная система водоснабжения;

в) давление воды перед газоочисткой – 5-6 кг/см².

Кислотность пульпы – 5,85.
Тип дымососа: Д 20х2; производительность 195 тыс. м³; напор – 258 мм в. ст.
Среднегодовая температура местности – 3 ⁰С.
Минимальная зимняя температура –27 ⁰С;
Максимальная летняя +36 ⁰С.
Температура уходящих газов – 140 ⁰С.

1.7.1 Исходные данные

Расход газа за котлом Q_ос=348596 нм³/ч
Расход газа через одну трубу Вентури: Q_ос=348596/4=87150 нм³/ч
Температура газов на входе в трубу Вентури t₁=180 ⁰С
Абсолютное давление газа перед трубой Вентури:

P₁=10200 кг/м²=999600 Па

Удельный вес сухого газа при нормальных условиях: _ос=1,31 кг/нм³
Влажность газов в золоуловителе, кг/кг сухого воздуха:

(1.44)

Плотность золы: _з=2,3 т/м³
Орошающая жидкость – техническая вода
Удельный вес орошающей жидкости _ж=1кг/л=1 т/м³
Температура воды, поступающей на орошение t_в=12 ⁰С.

Трубу «Вентури» выбираем круглого сечения, установив её вертикально. В качестве каплеуловителя примем соответствующий циклон диаметром 3100 мм.

Определение диаметра входного сечения трубы «Вентури» проводится в следующей последовательности:

Удельный вес сухого газа на входе в трубу «Вентури» при рабочих условиях определяется по формуле, кг/м³:

(1.45)
где _ос – удельный вес сухого воздуха при нормальных условиях, кг/нм³;

– давление (разрежение) газов перед золоуловителем, кПа;

– температура газов на входе в золоуловитель, ^оС.

Влажность газа на входе в трубу «Вентури», кг/нм³:

(1.46)

(1.47)

Количество газа при входе в трубу «Вентури», м³/ч:

(1.48)

Скорость газа во входном сечении трубы «Вентури» принимаем равной ₁=20 м/с.
Диаметр входного сечения трубы «Вентури», м:

(1.49)

1.7.2 Расчёт горловины трубы «Вентури»

Предполагаем, что объём газа при прохождении через конфузор трубы «Вентури» изменяется незначительно, т.е. м³/ч.
Скорость в горловине трубы «Вентури» принимаем равной ₂=70 м/с.
Диаметр горловины трубы «Вентури» определяется по формуле, м:

(1.50)

Расчёт выходного сечения трубы «Вентури»:

Предполагаем, что объём газа при прохождении через диффузор трубы «Вентури» не изменяется, поэтому

м³/ч.

Для того, чтобы не делать дополнительных диффузоров на входе в циклон, принимаем скорость газа на выходе из трубы «Вентури» равной скорости газа во входном патрубке трубы «Вентури». Так как ₁=20 м/с (была принята раньше), то ₃=₁=20 м/с.

Диаметр выходного сечения трубы «Вентури», м:

(1.51)

Определение угла сужения конфузора и длины горловины трубы «Вентури»

Угол сужения конфузора, исходя из условия минимального гидравлического сопротивления, выбираем равным ₁=30 ^о.
Длину горловины трубы «Вентури» при таком угле выбираем, м:

(1.52)

Длина конфузора трубы Вентури, м:

(1.53)

Определение угла раскрытия диффузора и длины диффузора трубы «Вентури»:

Угол раскрытия диффузора трубы «Вентури» выбираем равным ₂=9⁰.
Длина диффузора трубы «Вентури», м:

(1.54)

1.7.3 Аэродинамический расчёт сопротивления золоуловителя

Расчётная скорость дымовых газов в горловине трубы «Вентури», м/с:

(1.55)

Произведение определяющих параметров, кг·м/м³с:

Значение

кг на 1 нм³ газа и скорости газа в горловине трубы 50-75 м/с принимается, исходя из обеспечения необходимой эффективности и надёжности золоулавливания.

Коэффициент сопротивления форсуночного орошения _ф=0,175.
Аэродинамическое сопротивление трубы «Вентури»:

(1.56)
где

- коэффициент сопротивления неорошаемой трубы «Вентури» (для облицованных труб равен 0,2);

- экспериментальный коэффициент, суммарно учитывающий влияние орошения на сопротивление трубы «Вентури»; определяется по графику в зависимости от произведения расхода воды на орошение трубы «Вентури» и скорости газа в горловине;

_г – скорость газов в горловине, отнесённая к условиям на входе в трубу «Вентури», м/с;

_г – плотность дымовых газов на входе в золоуловитель, кг/м³.

Аэродинамическое сопротивление каплеуловителя (сопротивление каплеуловителя _к=2,75), Па:

(1.57)
где

- сопротивление каплеуловителя;

- скорость газов во входном патрубке каплеуловителя, отнесённая к условиям на входе в трубу «Вентури», м/с.

Общее аэродинамическое сопротивление золоуловителя складывается из сопротивления трубы «Вентури» и сопротивления каплеуловителя, Па:

H=785,96 + 469,7 = 1255,66

1.7.4 Тепловой расчёт золоуловителя

Тепловой расчёт для оценки температуры дымовых газов после очистки:

Плотность дымовых газов при нормальных условиях: _ос=1,31 кг/нм³
Расчётная температура пульпы: t_пр=40 ⁰С;
Минимально допустимая температура дымовых газов после очистки t₂=63 ⁰С;
Диаметр капель d₀=165 мкм.
Разность скоростей газа и капель, достигаемая в трубе Вентури (_г-_к)_max равна: (_г-_к)_max=23,3 м/с (условно допущено, что максимальная разность скоростей газа и капель достигается в пределах горловины).
Скорость капель в горловине составит, м/с:

(1.58)

Средняя скорость капель в трубе Вентури, м/с:

(1.59)
где

- скорость капель в горловине трубы «Вентури», м/с;

- скорость капель во входном патрубке каплеуловителя, м/с; принимается равной скорости газа в нём, т.е. 20-22 м/с.

Коэффициент K_э, зависящий от режимных параметров (скорости дымовых газов в горловине трубы «Вентури»), K_э=13,6 кг/м²с.
Степень охлаждения газов в золоуловителе определяется по формуле:

(1.60)
где L_тв – длина участка трубы Вентури с наиболее интенсивным теплообменом (суммарная длина горловины и диффузора), м;

- средняя скорость капель орошающей воды в трубе «Вентури», м/с.

Определяем температурный коэффициент по формуле, ⁰C:

(1.61)
где t₁ и t₂ – соответственно температура дымовых газов перед золоулавливающей установкой и после неё, ⁰С;

t_м – температура мокрого термометра, ⁰С.

Расчётная температура дымовых газов после золоуловителя определяется по формуле, ⁰C:

(1.62)

Разница между принятым и полученным значениями температуры не превышает 2 ⁰С.

Расчёт эффективности очистки дымовых газов от золы производится в следующем порядке:

1. Производим расчёт неполноты охлаждения золы в трубе Вентури:

а) средние значения скоростного члена для каждой фракции золы

(1.63)
б) число единиц переноса:

(1.64)
где

– удельный расход воды на орошение трубы Вентури, кг/нм³;

– плотность воды, подаваемой на орошение, кг/м³;

– средний диаметр капель в трубе Вентури, м;

– коэффициент вероятности осаждения на каплях частиц фракции золы; принимается равным 1,0;

– полная длина трубы «Вентури», м.

Средний диаметр капель определяется по графику [1] в зависимости от скорости газов в горловине трубы «Вентури» и известной её производительности по газу.

Результаты расчётов сведены в таблицу 1.3.
Таблица 1.3

Расчёт неполноты улавливания золы по фракциям

Размер частиц, мкм	Скоростной член	Число единиц переноса,	Неполнота улавливания,
0-10	0,222	2,040	0,130
10-20	0,207	1,900	0,150
20-30	0,192	1,760	0,172
30-40	0,174	1,595	0,203
40-50	0,146	1,339	0,249
50-60	0,131	1,201	0,300
более 60	0,102	0,935	0,393

Общая неполнота улавливания золы в трубе Вентури определяется:

(1.65)
где

- относительное содержание i-ой фракции золы после котла;

- неполнота улавливания i-ой фракции золы в трубе «Вентури»; определяется по формуле:

(1.66)

Результаты расчётов сведены в таблицу 1.4.

Общая неполнота улавливания золы составит:

Дисперсный состав сухой золы на входе в каплеуловитель вычисляем по формуле:

(1.67)

Результаты расчётов сведены в таблицу 1.4.
Таблица 1.4

Определение степени неполноты улавливания «проскока» золы в каплеуловителе

Размер частиц, мкм	, %
0-10	9,4	0,22
10-20	10,8	0,16
20-30	24,7	0,109
30-40	8,3	0,072
40-50	6,9	0,044
50-60	7,0	0,031
более 60	32,9	0,017

Общая неполнота улавливания золы в каплеуловителе определяется по формуле:

(1.68)
где

- степень улавливания «проскока» золы i-той фракции в каплеуловителе.

Общая неполнота улавливания «проскока» золы в каплеуловителе составит:

Общая эффективность золоулавливания определяется по формуле:

(1.69)

Эффективность рассчитываемой установки не ниже требуемой.

Расход воды на орошение труб Вентури установки, т/ч:

Расход воды на орошение каплеуловителей установки, т/ч:

Расход воды на сопла гидрозатворов установки (по 2 т/ч), т/ч:

Суммарный расход воды на золоулавливании, т/ч:

1.8 Расчёт насадочного скруббера для очистки дымовых газов

1.8.1 Параметры уходящих газов

Уходящие газы по своим свойствам близки к атмосферному воздуху; плотность уходящих газов при нормальных условиях ρ_о=1,31 кг/м³. Плотность газов при рабочих условиях определяется по формуле:

(1.70)
Разрежение в скруббере, кг/м³, поддерживается в размере 110 мм вод. ст. или 1,1 кПа.

Вязкость газов при рабочих условиях, Па·с:

(1.71)
по приложению 2 [3]: μ_о=17,5·10^-6 Па·с; С=124.

Общий объём газов при нормальных условиях V=291100 нм³/ч. Принимаем к расчёту, что установка состоит из 4-х скрубберов, тогда объём дымовых газов, проходящий через один скруббер, составит, нм³/ч:

(1.72)

Объём дымовых газов, проходящий через один скруббер, при рабочих условиях определяется по формуле, м³/ч:

(1.73)
где V_o=V₁ – объём газов при нормальных условиях, нм³/ч;

Для расчёта принимаем значение V_г=111300 м³/ч = 31 м³/с.

Влажность дымовых газов определяем в зависимости от свойств сжигаемого угля, кг/кг сухого воздуха/ кг/м³ сухого воздуха.

1.8.2 Параметры насадки

Для расчёта принимаем в качестве насадки полые стальные шары диаметром 20 мм, плотность материала шаров ρ_ш=950 кг/м³.

Площадь поверхности одного шара составит, м²:

(1.74)

Объём одного шара составит, м³:

(1.75)

Определение геометрических размеров скруббера и геометрических характеристик насадки

Количество тепла, отнимаемого от газа, определяется по формуле, кВт:

(1.76)
где c – объёмная удельная теплоёмкость газа, кДж/(м³·^оС);

t₁ и t₂ – соответственно начальная и конечная температуры газов, ^оС.

Удельная теплоёмкость c=1,005 кДж/(м³·⁰С) (для воздуха при нормальных условиях), тогда объёмная теплоёмкость составит, кДж/(м³·⁰С):
c_v=c·γ
c_v =1,005·1,29=1,296
Температуру газов на выходе из золоуловителя принимаем равной минимально допустимой температуре охлаждения дымовых газов в мокрых золоуловителях: t₂=63 ⁰С.

кДж/ч = 3085,2
Определяем объём скруббера, м³:

(1.77)
где

– количество тепла, отнимаемое от газа, Вт;

– объёмный коэффициент теплопередачи, (Вт/м³·⁰С); для расчёта принимаем коэффициент

Вт/(м³·⁰С);

Δt – средняя разность температур газа и жидкости в скруббере, ⁰С, определяемая по формуле, ⁰C:

(1.78)
где t₁ и t₂ – соответственно температура дымовых газов перед золо-улавливающей установкой и после неё, ⁰С;

t_н, t_к – соответственно начальная и конечная температуры орошающей воды, ^оС; t_к=t_м-10, ⁰С

t_м – температура мокрого термометра, ⁰С.

Зная влагосодержание газов и температуру, можно определить температуру мокрого термометра.

При температуре газов 140 ⁰С и влагосодержании газов 69 г/кг сух. воздуха, температура мокрого термометра составит 50,57 ⁰С.
t_к= 50,57-10 = 40,57

1.8.3 Геометрические размеры скруббера

Диаметр скруббера, м, определяется по формуле, м:

(1.79)
Высота скруббера, м:

(1.80)
где

- средняя скорость в сечении скруббера, м/с; с точки зрения минимизации брызгоуноса принимаем к расчёту скорость газов в сечении скруббера ω_г= 1,75 м/с.

Обычно стремятся к соотношению H/D=23.

В данном случае H_с/D_с=15,3/4,7=3,2.

Площадь живого сечения скруббера определим по формуле, м²:

(1.81)

1.8.4 Геометрические характеристики поверхности насадки

Принимаем статическую высоту насадки равной H_стат=0,5 м. Тогда объём скруббера, занимаемый насадкой, составит, м³:

(1.82)

Принимаем величину свободного объёма насадки _о=0,2 м³/м³. Тогда объём насадки определим по формуле, м³:

(1.83)

Общее количество шаров будет равно, шт.:

(1.84)

Общая поверхность насадки составит, м²:

(1.85)

1.8.5 Гидродинамические характеристики скруббера

Объём жидкости, идущий на орошение скруббера, м³/ч:

(1.86)

где L_op – плотность орошения, м³/м²ч; принимаем к расчёту L_ор=5 м³/м²ч, тогда:

Количество жидкости, удерживаемой в аппарате определяем по формуле, м³:

Высоту «светлой» жидкости, удерживаемой в аппарате, определим по формуле, м:

(1.87)

Газосодержание слоя насадки определим по формуле, м³/м³:

Динамическую высоту слоя насадки определим по формуле, м:

Высоту секции (расстояние между опорно-распределительной и удерживающей решётками) принимаем в размере, м:

(1.88)

Относительный брызгоунос из аппарата составит, %:

Предельно допустимую скорость газов в аппарате ω_г, м/с, отнесённую к полному сечению аппарата, рассчитывают по эмпирической формуле:

1.8.6 Гидравлическое сопротивление аппарата

Значение гидравлического сопротивления скруббера определим, сначала определив гидравлическое сопротивление сухого аппарата,

, Па, по формуле:

(1.89)
Для сеток с квадратными ячейками:

(1.90)
где m – коэффициент скважности сетки; принимаем для опорной решётки m=0,5; для удерживающей решётки m=0,8.

(1.91)
где

- средняя скорость газов в ячейке, м/с;

(1.92)
где

- средняя скорость газов на подходе к сетке, м/с;

где а – размер ячейки, м;

- кинематическая вязкость газов, м²/с;

(1.93)

Для опорно-распределительной решётки:

Для удерживающей решётки:

где L_ор – плотность орошения, кг/м²·ч;

G_г – расход газов, кг/м²·ч;

(1.94)

Гидравлическое сопротивление аппарата составит, Па:

1.8.7 Расчёт эффективности очистки дымовых газов насадочным скруббером

Эффективность работы данного аппарата для частиц размером 10 мкм:

(1.95)
Значение

определим; для этого сначала определим значение критерия Стокса по формуле:

тогда

Для определения значения

для этого сначала определим необходимые коэффициенты по формулам:

Определим среднее расстояние между шарами, м:

Коэффициент пропорциональности равен:

Значение критерия Стокса,

, характеризующего осаждение частиц в слое взвешенной насадки; определяется по формуле:

Определим симплекс геометрического подобия,

Тогда

Эффективность работы пылеуловителя составит, %:

2 Охрана труда

2.1 Техника безопасности при обслуживании и эксплуатации пылегазоочистных установок

При обслуживании золоулавливающей установки требуется соблюдать правила техники безопасности. На каждом рабочем месте существуют производственные инструкции и инструкции по охране труда в объёме, обязательном для данной профессии, с помощью которых определяется работа персонала, обслуживающего золоулавливающие установки. Сдача правил по технике безопасности для персонала, обслуживающего золоулавливающие установки проходит один раз в год.

Для удобства работы составляется график дежурства обслуживающего персонала, который утверждается вышестоящим лицом. Приступая к работе, дежурный персонал знакомится с состоянием, схемой и режимом работы установки, обслуживаемой им. При этом получают сведения от сдающего смену об оборудовании, за которым необходимо вести особо тщательное наблюдение для предупреждений нарушений в работе, и об оборудовании, находящемся в резерве или ремонте. Затем выясняют, какие работы выполняются по нарядам и распоряжениям на закреплённом за ним участке, проверить и принять инструмент, материалы, ключи от помещений, оперативную документацию и документацию рабочего места. Для более надёжной работы персонала периодически по местной инструкции приводятся тренировки по пожарным и аварийным ситуациям.

Во время работы обход оборудования обслуживающим персоналом производится только с разрешения дежурного персонала, ведущего режим работы оборудования. Если при обслуживании золоулавливающих установок приходится работать на высоте, то соблюдаются правила работы на высоте. При работе на высоте допускаются лица не моложе 18 лет, не имеющие медицинских противопоказаний. Запрещается облокачиваться и сидеть на перилах; кидать с высоты предметы.

Обслуживание золоулавливающих установок связано с риском поражения электрическим током, так как в помещении, где располагаются установки, повышенная влажность (мокрая очистка отходящих газов), поэтому напряжение в сети не превышает 12 В.

При пуске, отключении, опрессовке или испытании оборудования и трубопроводов находится только тот персонал, который непосредственно выполняет эти работы. При отклонении в работе оборудования от нормального режима, которое может быть причиной несчастного случая, принимаются меры по обеспечению безопасности персонала.

При ремонтных работах золоуловителей, связанных с монтажом или демонтажем, а также заменой элементов оборудования соблюдается предусмотренная проектом производства работ или технологической картой последовательность операций, обеспечивающих устойчивость оставшихся или вновь устанавливаемых узлов и элементов оборудования и предотвращение падения его демонтируемых частей. Опасная зона ограждается предупре-дительными знаками.

Очистку светильников и замену перегоревших ламп производит электротехнический персонал.

Воздух рабочей зоны должен соответствовать санитарно-гигиеническим требованиям, которые предъявляются для данного помещения. В таблице 10 приведены ПДК воздуха рабочей зоны. Таблица 2.1

Предельно-допустимые концентрации воздуха рабочей зоны

Наименование	ПДК, мг/м³	Класс опасности
SO₂	10	3
NO_x	5	2
CO	20	4
пыль	2	3

Золоулавливающие установки служат для очистки уходящих газов от золы и других вредных веществ. Так как золоулавливающие установки находятся в непосредственной близости от основного оборудования и при плохом режиме оборудования могут выделяться такие вредные вещества, как CO, SO₂, NO_x, пыль. Более опасным является газ – СО. Это бесцветный газ, не имеющий запаха, горючий, взрывоопасный, немного легче воздуха, чрезвычайно ядовит, что приводит к отравлению и даже смерти.

Прежде чем приступать к работе, производятся замеры воздуха рабочей зоны и определяется концентрация данного вещества. Если концентрация выше ПДК, то устанавливается порядок работы в данном помещении, то есть количество времени, при котором можно производить работы в данном помещении. В течение дня производятся повторные замеры и фиксируются в наряд допуске. Защитным средством является фильтрующий противогаз марки СО.

Пыль содержит в себе около 70 % кремния, что при вдыхании приводит к силикозу. Поэтому при высокой запылённости в помещениях используются индивидуальные средства защиты (респиратор).

NO_x – газ с резким запахом, снижает дыхательные функции, вызывает респираторные заболевания. При соединении с СО образуется пероксиацилнитрат, вещество, обладающее сильным токсическим действием.

Оперативный персонал, обслуживающий золоулавливающие установки имеет специальную одежду, средства и обувь для работы, которая выдаётся по правилам, предусмотренным техникой безопасности.

К средствам индивидуальной защиты относятся: специальная каска, наушники, очки, рукавицы, респираторы. Специальная одежда и обувь соответствует требованиям правил по технике безопасности.

При остановке пылеуловителя на ремонт или периодическую промывку доступ людей внутрь пылеуловителя должен производиться с соблюдением правил безопасности, предусмотренных инструкцией по эксплуатации. Если необходимо попасть внутрь аппарата через люк, находящийся в цилиндрической части аппарата, осуществляют соответствующие мероприятия, заключающиеся либо в устройстве подмостков внутри аппарата (с закреплением опорных балок в отверстиях смотровых люков), либо в закреплении под люком монтажной люльки с пропуском цепей через отверстия смотровых люков.

При эксплуатации мокрых золоуловителей любого типа не допускается образование отложений в орошающих устройствах. Для этого необходимо очищать орошающую воду от механических примесей. Опыт эксплуатации показывает, что такую очистку лучше проводить в гравийных фильтрах.

Для удаления всех неблагоприятных выделений в цехе таких как влага, температура, вредных для здоровья газов, паров и пыли т. е. всех вредных производственных факторов помещение оборудовано естественной вентиляцией осуществляемая через окна и фонари, установленные на кровле здания.

Помещение цеха оборудовано водоводами пожарной воды и пожарными постами. Обо всех нарушениях при обслуживании золоуловителей сообщается старшему дежурному персоналу.

2.2 Требования к эксплуатации аппаратов мокрой очистки

Пылеулавливающие установки должны работать надёжно, обеспечивая проектную эффективную очистку газа; эксплуатация технологического оборудования при отключенных установках пылеулавливания запрещается. Рабочий режим эксплуатации должен соответствовать производственным инструкциям и правилам, отражающим рекомендации научно-исследовательских, проектных и пуско-наладочных организаций, а также заводов-изготовителей.

Обслуживающий персонал систематически ведёт оперативный журнал, в который заносятся основные показатели, характеризующие работу установки, а также отклонения от установленного оптимального режима. В журнале отмечаются обнаруженные неисправности, а также случаи отклонения от режима в работе отдельных агрегатов (или выход из работы всей газоочистной установки) с указанием причин и принятых мер.

Во избежание повышения запылённости на выходе из пылеулавливающих установок запрещается увеличивать производительность технологических агрегатов выше проектной (увеличение объёма очищаемых газов) или повышать концентрацию в газах пыли.

При необходимости увеличения расхода газа или повышения концентрации пыли сверх проектной величины следует реконструировать пылеулавливающие установки.

При очистке взрывоопасных газов следует обеспечивать установленный диапазон для давления газа и герметичность, а также правильную продувку коммуникаций и аппаратов; необходимо предусматривать ограждение источников открытого огня и соблюдение других специфических требований.

При очистке газов с высоким содержанием токсичных примесей особо тщательно следует соблюдать герметичность сооружений, обеспечивать эффективную вентиляцию рабочих помещений и лабораторный контроль за уровнем загрязнения атмосферного воздуха на рабочих местах, применять в необходимых случаях газозащитные средства, а также соблюдать другие требования.

При очистке газов от химических агрессивных компонентов следует особо тщательно следить за сохранностью защитных покрытий и не допускать разрушения металла и оборудования.

Все установки пылеулавливания должны быть зарегистрированы в местных органах Госинспекции газоочистки.

На каждую пылеулавливающую установку предприятие составляет технический паспорт, в котором указываются основные характеристики и параметры работы применяемого оборудования.

Установки пылеулавливания должны быть обеспечены запасными частями и материалами, согласно перечню, указанному в их паспорте.

Пылеулавливающие установки следует подвергать техническому осмотру для оценки их состояния и работоспособности не реже одного раза в три месяца; состав комиссии для технического осмотра определяется руководством предприятия. По результатам осмотра составляется акт и намечаются мероприятия по устранению обнаруженных недостатков. Акт осмотра прилагается к паспорту установки пылеулавливания.

Каждый случай технической неисправности или нарушения режимов работы установки пылеулавливания, приведший к снижению эффективности, остановке или аварии, должен быть расследован предприятием и должны быть разработаны мероприятия по приведению установки в исправное состояние и по предупреждению в дальнейшем подобных случаев. О каждом случае остановки системы газоочистки продолжительностью не более одного часа при работающем технологическом агрегате предприятие должно оповещать Госинспекцию.

Отключение пылеулавливающих установок из экономических или других соображений, не предусмотренных технологическим процессом, категорически запрещается.

Системы пылеулавливания следует рассматривать как составную часть технологической схемы. Остановки, поломки и плохая работа газоочистного аппарата в конечном счёте вызывают значительное увеличение загрязнения атмосферы, а поэтому должны рассматриваться как аварийное состояние технологического цикла.

Брызгоунос из аппаратов при отклонениях от расчётного режима работы или вследствие неисправностей вызывает зарастание отводящих газоходов мокрыми отложениями и увеличивает их гидравлическое сопротивление. Отложения на лопатках дымососов приводят к разбалансировке тягодутьевых машин. Коррозия газоходов, вызываемая брызгоуносом, приводит к значительным подсосам воздуха, а выщелачивание бетона – к разрушению футеровки аппаратов и износу дымовых труб. Одновременно следует иметь в виду, что повышенный брызгоунос из мокрых аппаратов понижает температуру отходящих дымовых газов (ниже расчётной), ухудшая тем самым рассеивание их в атмосфере.

Отложения, образующиеся на внутренних стенках корпуса, периодически отваливаются и закупоривают выходной патрубок в днище аппарата. Это может привести к накапливанию воды в нижних частях скрубберов и переливу её во входной патрубок, прорыву пробки отложений и выбросу избытка воды через гидрозатвор в помещение.

В золоулавливающих аппаратах типа МП-ВТИ отмечается сильный износ решёток, а также износ оросительных сопел и форсунок и частое их засорение из-за неудовлетворительной фильтрации воды.

Перед пуском аппаратов в работу необходимо убедиться в следующем:

уровень воды или другого орошающего реагента в гидрозатворах аппаратов находится в оптимальных пределах;
системы орошения аппаратов и шламоуборки исправны и подготовлены к работе;
ремонтные работы закончены; аппараты, включая вспомогательное оборудование и коммуникации, исправны и готовы к эксплуатации.

В период эксплуатации необходимо:

следить за герметичностью аппаратов и коммуникаций, не допуская утечек газа, орошающей жидкости или чрезмерных подсосов воздуха;
обеспечивать оптимальный водный режим работы аппаратов мокрой газоочистки, особенно пенных аппаратов и ротоклонов, следя за достаточным орошением в турбулентных газопромывателях, в насадочных скрубберах и других аппаратах, а также обеспечивать постоянное удаление из них шламовой пульпы и транспортировку её в предназначенные места;
обеспечивать оптимальный газовый режим работы, особенно в турбулентных газопромывателях с регулируемым перепадом давления, который определяет эффективность очистки газа;
следить за надёжной работой специальных каплеуловителей, установленных после аппаратов мокрой очистки газа в целях достаточной механической осушки газа;
обеспечивать оптимальный режим работы сооружений по регенерации орошающей жидкости (осветление, охлаждение, обработка реагентами и т.д.) и утилизации уловленного шлама;
не допускать скоплений шлама в сооружениях или отложений его в трубопроводах и оборудовании оборотного водоснабжения, используя для этого предусмотренные методы и средства.

Недопустим режим работы мокрых аппаратов, при котором в аппарат не подаётся в достаточном количестве вода или не обеспечивается её равномерное распределение, а также, если норма содержания твёрдой взвеси в воде превышена. В оборотных схемах и при питании технической водой следует обеспечивать указываемый в инструкциях предел уровня твёрдых взвесей.

В мокрых аппаратах, снабжённых насадками, следует следить за сопротивлением этих устройств, так как увеличение сопротивления свидетельствует об их забивании.

Во всех случаях образования агрессивных сред в мокром аппарате необходимо тщательно следить за исправностью антикоррозионной защиты.

2.3 Организация воздухообмена в котельном цеху

В результате производственной деятельности в воздушную среду поступают различные вредные вещества. В котельном цехе тепловой электростанции наиболее вредным фактором является угольная пыль. Этот фактор неблагоприятным образом воздействует на здоровье человека. Тонкодисперсная пыль, проникая в альвеолы легких, вызывает различного рода заболевания – пневмокониозы.

Для эффективной трудовой деятельности на ТЭЦ обеспечиваются нормальные метеорологические условия и требуемая чистота воздуха. Основными мерами по обеспечению чистого воздуха в котельном помещении ТЭЦ являются уплотнение пылящего оборудования, увлажнение топлива паром и водой и уборка помещений влажным способом.

Вентиляция – это организованный воздухообмен, заключающийся в удалении из рабочего помещения загрязненного воздуха и подаче вместо него свежего наружного воздуха. В котельном цехе ТЭЦ осуществляется естественная вентиляция воздуха за счет подсоса в газовоздушный тракт котлоагрегатов. Воздух поступает в помещение через отверстия, расположенные на потолке, вследствие разности удельных весов холодного и теплого воздуха и воздействия ветра.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10