диплом. Федотов М.А. Дипломный проект тема Реконструкция распределительного устройства 3,3 кВ с выбором схемы вольтодобавочного устройства
![]()
|
1.5.1 Расчет максимальных рабочих токов в РУ постоянного тока Максимальный рабочий ток участка присоединения выпрямителя ![]()
Максимальный рабочий ток участка присоединения преобразователя ![]() Максимальный рабочий ток ввода ![]()
Максимальный рабочий ток ввода ![]() Максимальный рабочий сборных шин ![]()
Максимальный рабочий сборных шин ![]() Максимальный рабочий сборных шин фидеров контактной сети ![]() Максимальный рабочий ток сборных шин фидеров контактной сети ![]() Максимальный рабочий ток фидера обратного тока ![]() Максимальный рабочий ток фидера обратного тока ![]() Результаты вычислений максимальных рабочих токов приведены таблице 1.6. Таблица 1.6 – Максимальные мощности и рабочие токи в элементах распределительного устройства транзитной тяговой подстанции П
2 Проверка и выбор оборудования тяговой подстанции подлежащей реконструкции Проверочный расчет токоведущих частей (проводников) 2.1.1 Проверочный расчет гибких проводников в открытых РУ В качестве токоведущих частей в РУ-110 кВ применяются гибкие сталеалюминевые провода круглого сечения марки АС. Сечение проводов для ОРУ определяется исходя из условия ![]()
По условию механической прочности сечение проводов ОРУ требуется принимать не менее 50 ![]() ![]() ![]() Выбранные сечения проводов вводов питающего напряжения подстанции необходимо проверить по экономической плотности тока. Сечения проводов требуется определять исходя формулы ![]() ![]()
Для ввода ОРУ-110 кВ при IР max = 355 А по условию (3.1) выбираем провод марки АС-120 с Iдоп = 390 А ![]() ![]() ![]() В реальности на вводах ОРУ-110 кВ модернизируемой тяговой подстанции используются гибкие сталеалюминевые провода круглого сечения марки АС-300 с Iдоп =690 А, ![]() ![]() Остальные провода проходят проверку аналогичным образом. Результаты занесены в таблицу 2.1. Таблица 2.1 – Результаты проверки гибких проводников
2.1.2 Проверочный расчет жестких проводников в закрытых РУ переменного тока Во всех закрытых распределительных устройствах в качестве токоведущих частей используют однополосные или двухполосные жесткие алюминиевые проводники прямоугольного сечения (шины) марки АДО ![]() Сечение алюминиевых проводников прямоугольного сечения для ЗРУ так же определяется исходя из условия (2.1). При выборе алюминиевых проводников прямоугольного сечения требуется определиться с их расположением в распределительном устройстве. Они могут быть расположены «на ребро» (рисунок 3.1 а) или «плашмя» (рисунок 2.1 б) ![]() Рисунок 2.1 – Расположение жестких проводников «на ребро» (а) и «плашмя» (б) При расположении проводников «плашмя», их допустимый ток уменьшается ![]() h ≤ 60мм – I’доп= 0,95 Iдоп, (2.3) h ≥ 60мм –I’доп= 0,92 Iдоп, (2.4) Жесткие токоведущие части ЗРУ переменного тока проходят проверку на электродинамическую и электротермическую стойкости ![]() Для проверки на электродинамическую стойкость, в первую очередь находим наибольший изгибающий момент М, действующий на проводник ![]()
Далее определяется момент сопротивления сечения проводника ![]() При расположении проводника «на ребро» ![]() При расположении «плашмя» ![]()
Затем вычисляется наибольшее расчетное механическое напряжение в материале ![]() ![]() Проверка жестких проводников на электродинамическую стойкость заключается в том, чтобы соблюдалось неравенство ![]()
Для проверки жестких проводников на термическую стойкость найдем сечение ![]() ![]() Найдем полный тепловой импульс тока короткого замыкания ![]()
Далее определим минимальное сечение проводников, которые могут выдержать термическое действие тока КЗ ![]()
Проводник будет термически стоек, при условии, что выбранное сечение жестких проводников больше или равно минимальному, то есть ![]() Произведем выбор шин для ввода и сборных шин РУ-10 кВ. Согласно условию (3.1) для ввода и шин РУ-10 кВ выбираем однополосный проводник марки АДО 50 ![]() ![]() Условие (2.1) ![]() ![]() ![]() Условие соблюдается. Проверим выбранный проводник на электродинамическую стойкость. С этой целью вычислим изгибающий момент по выражению (2.5) ![]() Вычислим момент сопротивления сечения проводника при расположении его «плашмя» по выражению (3.7) ![]() Определим наибольшее расчетное механическое напряжение в материале по выражению (3.8) ![]() ![]() Поскольку полученное значение удовлетворяет условию, для ввода и сборных шин РУ-10 кВ применяем однополосный проводник типа АДО 50 ![]() Выполним проверку проводника на термическую стойкость. По выражению (3.10) вычислим сечение данного проводника ![]() По выражению (2.11) найдем полный тепловой импульс тока короткого замыкания ![]() Вычислим минимальное сечение проводников, которые могут выдержать термическое действие тока короткого замыкания по выражению (2.12) ![]() ![]() Поскольку условие (3.13) выполняется, проводник АДО 50 ![]() Для остальных присоединений проверка проводников осуществляется аналогичным образом. Результаты проверки проводников в закрытом РУ переменного тока занесены в таблицу 2.2. Таблица 2.2 – Результаты проверки шин ЗРУ переменного тока
|