ВЛИЯНИЕ ТОКОВ И НАПРЯЖЕНИЙ ПРОМЫШЛЕННОЙ ЧАСТОТЫ НА МИКРОПРОЦЕССОРНЫЕ УСТРОЙСТВА ПРИ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ НА ЗЕМЛЮ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛ. 07. глава 1. Электрофизические основы электромагнитной обстановки тяговой подстанции

• Название: Электрофизические основы электромагнитной обстановки тяговой подстанции
• Анкор: ВЛИЯНИЕ ТОКОВ И НАПРЯЖЕНИЙ ПРОМЫШЛЕННОЙ ЧАСТОТЫ НА МИКРОПРОЦЕССОРНЫЕ УСТРОЙСТВА ПРИ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ НА ЗЕМЛЮ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛ
• Дата: 16.07.2022
• Размер: 0.72 Mb.
• Имя файла: 07. глава 1.doc
• Тип: Глава; #631858
• страница: 3 из 4

1.3 Каналы передачи электромагнитных помех
При анализе путей передачи возмущений от источника к при­емнику их следует разделить на две группы: механизм связи обра­зуется посредством прямого электрического контакта между ис­точником и приемником и посредством электромагнитного поля (отдельно электрической или отдельно магнитной составля­ющей, или их совместным воздействием).

Справедлива следующая классифи­кация способов передачи возмущений:

- связь через общее сопротивление (в том числе связь через активное сопротивление);

- индуктивная, или магнитная связь (магнитное поле в ближней зоне);

- емкостная, или электрическая связь (электрическое поле в ближ­ней зоне);

- связь излучением, или электромагнитная связь (поле в дальней зоне).

В действительности ни один из указанных видов связи не су­ществует в отдельности, однако, обычно, по меньшей мере, в диа­пазоне низких или средних частот, один из них превалирует над остальными.

Для всех механизмов связи возможно определить передаточную функцию между источником энергии и оборудованием, подвержен­ным помехе, или приемником. Передаточная функция может представлять собой полное сопротивление, полную проводимость или безразмерную величину, в зависимости от типа приложенной величины и результата ее действия на цепь (т.е. в виде тока или напряжения).

Во всех случаях электромагнитное взаимодействие между ис­точником (Е_е, Z_e) и приемником (U_s, Z_s) может быть смоделирова­но четырехполюсником, представленным на рисунке 1.10, причем в наиболее простых случаях — Т-образной схемой замещения, со­держащей полные сопротивления Z_A, Z_Bи Z_c. Данная модель, в которой обратным проводом обычно является земля, предполагает два направления для сниже­ния коэффициента взаимосвязи между источником и приемни­ком: короткозамкнутая цепь и разомкнутая цепь.

Очевидно, что если сопротивление Z_Cравно нулю, энергия из источника не может быть передана приемнику. Аналогично, если какое-либо из сопротивлений Z_Aи Z_B(или же оба) бесконечно ве­лики (т.е. цепь разомкнута), приемник также не может получить энергию из источника. Следует отметить, что идеально короткозамкнутую или разомкнутую цепь создать невозможно, так как даже при наилучшем исполнении существуют паразитные индук­тивности и емкости.

Направление на создание короткозамкнутой цепи предполага­ет уменьшение сопротивления всех заземляющих проводников и, в частности, их индуктивности, влияние которой становится наи­более заметным при высоких частотах.


Рисунок 1.10- Схема замещения источника возмущения (Е_е, Z_e) и приемника (Z_S) электромагнитного взаимодействия с элементами связи Z_A, Z_Bи Z_C
Направление на создание разомкнутой цепи подразумевает изолирование приемника от источника либо через увеличение расстояния между ними, либо введением искусственных преград на пути помех (уменьшение коэффициента связи), либо создани­ем отдельных сетей заземления с присоединением к земле в одной точке.

Количественно возмущения обычно характеризуют величиной напряжения на оборудовании, а оно часто является результатом протекания токов в элементах заземляющих или экранирующих устройств, поэтому понятие передаточного сопротивленияиграет важную роль при рассмотрении.
1.3.1 Связь через общее полное сопротивление
Этот механизм связи возникает, когда разные цепи имеют в своем составе одно или несколько общих сопротивлений. Простейшим и наиболее общим случаем такой связи являются цепи, имеющие общий «обратный провод», обычно являющийся сетью заземления, причем предполагается, что он не идеален, то есть имеет отличное от нуля сопротивление. На рисунке 1.11 приведен пример такой цепи, состоящей из двух контуров. Благодаря наличию общего сопротивления Z_Cпадение напря­жения на сопротивлении нагрузки контура Е₁Z_L1представляет собой алгебраическую сумму полезной ЭДС Е₁и напряжения по­мехи, вызванной протеканием тока в контуре E₂, Z_L2, поскольку сопротивление Z_L1обычно намного больше общего сопротивле­ния Z_C, таким образом, напряжен помехи составляет величину Z_CI₂, где Z_Cсоответствует передаточной функции, вследствие чего в данном случае может быть названо передаточным сопротивлени­ем.

Существует два возможных пути ослабления связи через общее полное сопротивление без воздействия на источники помех:

• 
  устранение общего обратного провода (стратегия разомкну­той цепи);
  
• 
  уменьшение полного сопротивления обратного провода (стратегия короткозамкнутой цепи).
  

Необходимо отметить, что при рассмотрении контуров заземле­ния, эти два метода иногда приводят к диаметрально противопо­ложным результатам:

•устранение общего обратного провода эквивалентно задаче
обеспечения каждой сети не более одного присоединения к земле, что ведет к концепции радиальной схемы заземления (схемы за­земления звездой);


Рисунок 1.11- Механизм связи через общее полное сопротивление Zq
• уменьшение сопротивления обратного провода, напротив, оз­начает увеличение числа проводников (так как простое увеличе­ние сечения проводника слабо влияет на его индуктивность), уве­личение количества точек заземления ведет к образованию сложнозамкнутой сети заземления.

Очевидное противоречие между двумя подходами может быть устранено, если сделать разделение между заземлением активных цепей, переносящих полезный сигнал и заземлением металличес­ких корпусов и экранирующих цепей.

Стратегию разомкнутой цепи следует применять к активным цепям: общие обратные провода в активных цепях следует (по возможности) устранять. Такие цепи следует заземлять в одной точке.

С другой стороны, стратегия короткозамкнутой цепи применя­ется в оставшемся большинстве случаев, в частности, при заземле­нии всевозможных экранов.

Существуют два важных исключения, для которых связь через общее полное сопротивление не может быть устранена. Это — сети электроснабжения и связи коаксиальными кабелями. Для сетей с коаксиальными кабелями (как и для всех цепей переменного тока), может быть достигнуто естественное устранение рассматриваемой связи посредством уменьшения пло­щади петли каждой цепи как показано на рисунке 1.12, где приведен план пространственного расположения двух цепей с тремя воз­можными обратными проводами.

На данном рисунке изображены три обратных провода с сопро­тивлениями Z₁, Z_Си Z₂, по которым даже при практическом ра­венстве их поперечных сечений и длин будет протекать разные токи. Переменный ток I₁ большей частью будет возвращаться по проводнику Z₁, переменный ток I₂, будет возвращаться преимуще­ственно по проводнику Z₂, а в проводнике Z_C ток будет практи­чески отсутствовать.

Это явление, которое является частным случаем индуктивной связи, заметно даже на частоте 50 Гц. Например, когда на линии высокого напряжения происходит КЗ на землю, ток большей час­тью возвращается в источник по линии, а не по прямому пути между местом КЗ и источником (см. рисунок 1.13).

На этом и большинстве последующих рисунков цепь представ­лена в виде двух- или трехмерного изображения, на которое со­гласно теории цепей нанесены сосредоточенные элементы для того, чтобы показать их взаимные индуктивности.



Рисунок 1.12- Естественное устранение связи цепей с общим

полным сопротивлением на переменном токе



Рисунок 1.13- Различия в путях протекания обратного тока в земле

для постоянного и переменного токов
Данный механизм известен под названием эффекта близости, а на высоких частотах проявляется и поверхностный эффект. Благо­даря этому важному эффекту становится возможным создание вы­сокочастотных сетей с множественным заземлением, в которых проблема помех, создаваемых токами внешних возмущений, практически отсутствует.

Примеры помех, передаваемых посредством общего полного сопротивления:

• 
  токи КЗ частотой 50/60 Гц в заземлителе, используемом в ка­честве плоскости нулевого потенциала;
  
• 
  прямое попадание молнии в контур заземления, цепи или оборудование (например, в антенны);
  
• 
  разряд статического электричества непосредственно на обо­рудование;
  
• 
  перекрестные помехи между цепями, имеющими общее со­противление;
  
• 
  гармонические составляющие, колебания и провалы напря­жения в цепях электропитания.
  

1.3.2 Магнитная связь
Магнитная (индуктивность) связь (наряду со связью через об­щее полное сопротивление), является наиболее часто встречаю­щимся видом проникновения помех. Данная связь имеет место в любом случае, когда две цепи имеют общий магнитный поток. Обычно таким случаем является ситуация, когда земля является частью обеих цепей и, по крайней мере, по одному проводнику протекает ток.

В простейшем случае, приведенном на рисунке 1.14, связь образует­ся между двумя параллельными проводниками, расположенными над поверхностью земли, которая служит обратным проводом для обоих контуров.

Предположим, что цепь Е₂— R₂ — L₂является источником возмущения, цепь Е₂ — R₂ — L₂ — Z_u— приемником, а полезный сигнал (ток) в этой цепи много меньше, чем ток цепи, создаю­щий помеху, вследствие чего его влиянием на вторую цепь мож­но пренебречь. Темная зона представляет собой площадь, прони­зываемую общим магнитным потоком и определяющую, таким образом, величину взаимной индуктивности М между двумя кон­турами.



Рисунок 1.14 - Индуктивная связь
Вернемся к проблеме маг­нитной связи и рассмотрим возможные пути ее ослабления. Использование симметричных цепей и уменьшение площади петли (стратегия разомкнутой цепи). Устранение общих обратных про­водов и уменьшение площади петли может быть достигнуто по­средством симметрирования контура 1 по отношению к земле (рисунок 1.15), то есть созданием симметричной цепи. Напряжения, создаваемые между проводниками симметричной цепи, относятся к противофазным напряжениям, иногда называе­мым напряжением дифференциального типа, нормального типа, в отличие от синфазных напряжений, возникающих между провод­никами и землей, которые иногда называют напряжениями общего вида, продольными напряжениями.

Отношение напряжения помехи в цепи с отдельным обратным, проводом к напряжению помехи, наводимому в цепи с общим об­ратным проводом, выраженное в децибелах, в литературе по сис темам связи носит название коэффициента продольных потерь на преобразование, а в теории цепей — коэффициента снижения помехи общего вида. Количественно он сильно зависит от несимметрично­сти цепи (линии и оконечного оборудования) по отношению к земле.


Рисунок 1.15 - Ослабление индуктивной связи созданием симметричной цепи
Наилучшим методом для симметрирования цепи является при­менение витых пар. В этом случае ЭДС, наводимые в каждой пет­ле, компенсируют друг друга (см. рисунок 1.16). Эффект ослабления помехи от применения витой пары (по от­ношению к обычным проводам) растет с увеличением числа вит­ков на единицу длины и с увеличением длины кабеля, и падает при увеличении сопротивления нагрузки.

На низких частотах возможно снижение уровня помех более, чем в 100 раз (на 40 дБ), при расстоянии между двумя последова­тельными перестановками проводов 5 см. Большее снижение по­мех становится затруднительным вследствие небольшой асиммет­рии внутри самого кабеля и на его концах. Более того, при часто­тах более 100 кГц польза от использования витой пары уменьшается и почти совсем пропадает при частотах выше не­скольких МГц. Что касается численных значений коэффициента ослабления, то они варьируются (для одиночной витой пары) от 90 дБ на низких частотах до 30 дБ на частоте 1МГц.

Другим способом ослабления индуктивной свя­зи между контурами 1 и 2 является экранирование посредством прокладки около первого про­водника (или, как будет видно далее, около второго проводника) короткозамкнутого контура 3, сцепленного с магнитным пото­ком, как можно более близким к магнитному потоку контура 1 (или 2) (см. рисунок 1.17).



Рисунок 1.16 - Дополнительное ослабление индуктивной связи

при помощи витой пары
Контур 3 взаимодействует с магнитным потоком подобно короткозамкнутой вторичной обмотке трансформатора. В соответ­ствии с законом Ленца ток в третьем контуре I₃ вызывает появле­ние магнитного потока той же величины, что и вызвавший его поток, но противоположного знака, и, таким образом, компен­сирует его.

Единственный способ удостовериться, что потоки, охватывае­мые контурами 1 и 3 (или 2 и 3), одинаковы, это использовать в качестве третьего проводника трубку, окружающую проводник 1 или 2. Таким образом, получается экран, заземленный на обоих кон­цах(рисунок 1.18).

Рисунок 1.17- Экранирование магнитного поля при помощи заземленного проводника

Рисунок 1.18- Экранирующее действие трубчатого экрана

Наилучшее с точки зрения помехозащищенности заземление экрана должно включать в себя заземление экрана по всей его ок­ружности. Рекомендуется использовать данное подключение эк­рана во всех случаях, когда кабели выходят из металлического корпуса оборудования.

Заземление экранов кабеля следует осуществлять, как показано на рисунке 1.19.

Следует отметить, что экранирование как метод ослабления связи через общее сопротив­ление через коэффициент ослабления к экрана кабеля может применяться вне зависимости от происхождения на­пряжения помехи U\', другими словами, напряжение U\' может быть вызвано чисто магнитной связью.

Рисунок 1.19- Различие между заземлением экрана отдельным проводом
и заземлением экрана через корпус оборудования
ЭДС определяется как U₁’=jωM₁₂I₂, однако ее появление может быть вызвано повышением потенциала заземлителя (через гальва­ническую связь) U₁’=RG₁₂ или, в общем случае,U₁’=ZG₁₂.

Таким образом, несущественно, чем вызвано появление напря­жения помехи U- активной составляющей заземляющего про­водника или индуктивной.

Иногда приводят более общее выражение для коэффициента экранирования, учитывающее волновое сопротивление линии жила/экран Z_C1 и линии экран/земля Z_С3.

k=

При подстановке в данное выражение волновых сопротивле­ний, равных 50 Ом, получим классическое выражение для коэф­фициента эффективности экранирования:

S=40-20lgZ₁l.

В случае, если длина кабеля сравнима с половиной длины воз­действующей волны напряжения, то при расчетах требуется учитывать эффект распространения, что, в свою очередь, требует применения численных методов. Однако, введя допущение о том, что оба проводника и экран включены на согласованное сопротивление, а затухание пренебре­жимо мало, можно показать, что выражение (2.10) принимает сле­дующий вид:

k=

Коэффициент при низких частотах равен единице, а оги­бающая зависимости от частоты имеет вид гиперболы 1/f при зна­чениях частоты выше ν₁ν₃ /(ν₁+ν₃)l или ν₁ν₃/(ν₁-ν₃)l (где v₁ и v₃ -скорость распространения электромагнитной волны по цепям 1 и 3) в зависимости от того, течет ли ток помехи от нагрузки или к нагрузке соответственно.

Максимальные значения коэффициента F(ωl) могут изменяться при явлении возможного резонанса в цепи, если проводники или экран не согласованы на своих концах.

Для снижения помехи вместо цепи приемника помехи можно экранировать цепь ее ис­точника (рисунок 1.20). Идея метода состоит в уменьшении магнитного потока источ­ника. Кроме того, при таком исполнении в случае КЗ на землю в силовой сети сопротивление обратного провода будет меньше, чем в случае протекания тока КЗ через землю или через сеть за­земления, а также исключается протекание опасных токов (выз­ванных КЗ) через экраны защищаемых кабелей. Такой подход ослабляет связь через общее сопротивление (принцип магнитной развязки).


Рисунок 1.20 - Экранирующее действие трубчатого экрана
При экранировании одновременно источника и приемника по­мех достигается большее ослабление помех, чем при экранирова­нии одной из цепей.

Во многих случаях заметный эффект ослабления может быть достигнут без применения экранирования, посредством проклад­ки кабелей в непосредственной близости от металлоконструкций с многократным заземлением, например, кабельных каналов, лот­ков, стеллажей, проводников заземления, экранов других кабелей и т. п.

Основ­ной эффект от экранирования достигается, в основном, на высо­ких частотах (>10 кГц) и его действие направлено на напряжения, возникающие между проводниками и землей (синфазное напря­жение), тогда как применение симметрирования более эффективно на низких частотах (< 100 кГц) и воздействует на напряжения между проводниками (противофазные напряжения). Очевидно, что применение обоих методов дает наилучшие результаты.

При рассмотрении вопросов ЭМС кабель рассматривают как набор из 2-х взаимосвязанных контуров жила-экран и экран-земля. На рисунке 1.21 представлен коаксиальный кабель (т.е. экраниро­ванный проводник), расположенный над проводящей плоскостью нулевого потенциала.

При рассмотрении вопросов ЭМС данный кабель может быть рассмотрен как набор из двух взаимосвязанных контуров.

Первый контур состоит из внутреннего проводника (жилы) и внешнего проводника (экрана) кабеля, в то время как второй включает в себя внешний проводник (экран) кабеля и плоскость земли.

Рисунок 1.21 - Коаксиальный кабель, расположенный над плоскостью
нулевого потенциала

Передаточная функ­ция является основным понятием, необходимым для решения лю­бого типа вопросов, связанных с механизмами передачи помех. Среди всех возможных типов передаточных функций, одним из важнейших является передаточное сопротивление экрана кабеля, так как:

• 
  оно является характерным внутренним параметром каждого
  кабеля, хорошо изучено и может быть измерено и указано в спецификации;
  
• 
  кабельная система любой установки играет важную роль в реализации механизмов передачи помех;
  
• 
  знание передаточного сопротивления кабеля позволяет (в некоторой степени) разбить общую проблему взаимосвязи на две ча­сти, которые, как правило, раздельно решаются легче.
  

Первая часть, иногда называемая внешней, включает в себя я определение значения тока, протекающего по кабельному экрану при воздействии на него ЭМ поля.

Вторая часть, так называемая, внутренняя, состоит в определе­нии напряжения помехи общего вида на концах экранированного кабеля.

Примеры помех, передаваемых магнитной связью:

• 
  помехи при коммутациях на подстанциях с ОРУ;
  

• 
  помехи, создаваемые магнитными полями, установками промышленной частоты;
  
• 
  помехи при близких ударах молнии, то есть ударах в непосредственной близости от цепей автоматических и автоматизиро­ванных систем технологического управления электротехнически­ми объектами;
  
• 
  помехи, вызванные разрядами статического электричества вблизи оборудования.
  

1.3.3 Емкостная связь
В отличие от индуктивной связи, емкостная связь проявляется под действием электрического поля источника помех, а не проте­кающих в нем токов. Емкости связи весьма малы, поэтому при больших расстояниях между источником и приемником помех емкостная связь ощутима лишь при достаточно большом сопротивлении цепи приемника (нагрузочное сопротивление на концах кабеля) либо при очень близком расположении цепей приемника и источника.

Емкость между проводниками обратно пропорциональна рас­стоянию. К примеру, два проводника одного кабеля обладают вза­имной емкостью порядка 100 пФ/м. Увеличение расстояния меж­ду ними всего лишь на 5 сантиметров приводит к уменьшению взаимной емкости в 70 раз, в то время как дальнейшее увеличение расстояния до 50 см вызывает уменьшение емкости менее чем в 2 раза. Данный пример показывает важность рассмотрения емкостной взаимосвязи при близком расположении цепей.

Единственным способом ослабления емкостной связи, если не­возможна раздельная прокладка проводников или уменьшение со­противления (стратегия разомкнутой цепи), остается экранирова­ние защищаемого проводника и соединение экрана с заземлением в одной точке (стратегия замкнутой цепи), рисунок 1.22.

Экран для ослабления емкостной связи не настолько критичен к качеству исполнения, как экран для снижения индуктивной свя­зи. Особую важность приобретает передаточная проводимость Y_tпередаточное же сопротивление теряет свое значение. Проводимость зависит от структуры отверстий в экране и от удельной взаимной емкости между жилой и экраном.

Кабели в оплетке с большим коэффициентом покрытия, кабе­ли в оболочке из металлической фольги или лент (даже в случае их спиральной намотки) обычно обладают очень низкой передаточ­ной проводимостью, которой обычно можно пренебречь, если эк­ран присоединен к земле.В частности, это верно при низких частотах (50/60 Гц) и объяс­няет, почему, например, такие некачественные проводники, как стены домов, достаточно эффективно снижают электрические поля внутри дома, вызванные внешними источниками электри­ческих полей. Однако снижение помех, обусловленных электрическим полем при помощи экрана, эффективно только при низких частотах, когда продольными сопротивлениями можно пренебречь по срав­нению с поперечным емкостным.



Рисунок 1.22 - Емкостная связь и экранирование при емкостной связи
При высоких частотах возникает необходимость заземления экрана более чем в одной точке, в частности, на обоих концах ка­беля.

Примеры помех, передаваемых емкостной связью:

помехи, создаваемые низкочастотным электрическим полем, создаваемым силовыми установками высокого напряжения;

помехи, обусловленные быстрыми переходными процессами, вызванными коммутациями в сети низкого напряжения;

перекрестные помехи в сигнальных кабелях;

синфазные помехи за счет связи между первичной и вторичной обмотками разделительного трансформатора, оптронов, транс­форматоров тока или напряжения на ПС.
1.3.4 Связь излучением
Предыдущие связи основываются на том предположе­нии, что размеры цепи (включая источник и приемник помех) много меньше длины волны λ=c/f, (здесь f— наибольшая частота спектрального состава помехи). В этом случае имеем дело с поля­ми ближней зоны. В зоне, где выполняется это условие, отноше­ние напряженностей электрического и магнитного полей Z_W=E/H, называемое волновым сопротивлением, может принимать значе­ния, зависящие от вида источника излучения и расстояния между источником и приемником излучения.

Если Z_w<377 Ом, то преобладает магнитное поле, источник но­сит название низкоомного источника больших токов (и низких напряжений), а в качестве модели используют модель индуктив­ной связи.

При Z_w>377 Ом преобладает электрическое поле, источник (высокоомный) характеризуется большими напряжениями и ма­лыми токами, а в качестве модели связи используют емкостную модель.

При увеличении расстояния от источника отношение Е/Н стремится к 377 Ом, называемому волновым сопротивлением ва­куума. В этих условиях отсутствует преобладание какой-либо со­ставляющей поля, которое представляет собой электромагнитное поле излучения.

Расстояние, при котором достигается данное условие, опреде­ляет собой границу между дальней и ближней зонами ЭМ поля.

Если размеры источника много меньше длины волны, то гра­ница указанных зон располагается на расстоянии R= Х/2к от него (порядка одной шестой части длины волны).

Однако, если максимальный размер Dисточника больше по величине половины длины волны, то граница зон определяется выражением R=D²/2λ

На рисунке 1.23 приведены зависимость Z_Wот расстояния до источ­ника и скорость уменьшения поперечных составляющих поля (при расчетах радиальной составляющей ЭМ поля пренебрегли).

Если помеха имеет импульсную природу, то наибольшая по частоте и все еще заметная по величине составляющая его спектра определяет­ся по выражению f=1/πτ_t, где τ_t — длительность фронта импульса.

Основными источниками излучаемого ЭМ поля являются молния, радиопередатчики и переговорные ус­тройства. Первые два являются источниками импульсных полей, два последних — источниками фиксированной частоты излучения.

Например, радиопередатчик, работающий в диапазоне средних
волн (f=1МГц), имеет длину волны λ=c/f=3·10⁸/10⁶ откуда следует, что связь излучением имеет место на расстояниях, больших 300/2π = 50 м. ..,;


Рисунок 1.23 - Волновое сопротивление Zw в функции

расстояния х/(λ/2π) от источника
Для разрядов молнии характерны аналогичные значения рас­стояний, так как τ_r=0,5 мкс, а f= 0,6 МГц.

С другой стороны, типичная длительность фронта волны ЭМ поля, составля­ет τ_r=0,5 нс Этому значению соответствует длина волны λ=4,5 м, поэтому связь излучением может происходить на расстояниях меньше метра.

Таким образом, помехи определяются ближней зоной излуче­ния при расстоянии приемника от источника помех до:

5000 м - при частоте f = 0,01 Мгц;

500 м — при частоте f = 0,1 Мгц;

50 м — при частоте f = 1 Мгц;

5м— при частоте f = 10 Мгц;

0,5 м — при частоте f = 100 Мгц.

При этом основные принципы, описанные ранее и все методы снижения помех, основанные на них, также эффективны и в це­лях снижения ВЧ помех, вызванных полевым механизмом связи. Более того, введение в рассмотрение условия распространения помех также означает наличие их затухания.

Отсюда, по крайней мере, при рассмотрении тяговых подстанций, возмущения, вызванные излучением, оказываются мень­ше по величине, чем возмущения, вызванные индуктивной связью.

Примеры помех, передаваемых связью излучением:

• 
  помехи, вызванные электрическими переходными процесса­ми при коммутациях на элегазовых подстанциях;
  
• 
  помехи при удаленных ударах молнии (несколько сотен мет­ров от приемника);
  
• 
  полевые помехи высокой частоты, создаваемые радиопередат­чиками.