привод передвижения тележки мостового крана. барышников. Филиал государственного образовательного учреждения высшего образования
![]()
|
/МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ____________________ ______________________________________ Филиал ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ «МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)» в г. Смоленске Кафедра: Электромеханические системы К У Р С О В А Я Р А Б О Т А ПОЯСНИТЕЛЬНАЯЗАПИСКА ТЕМА: ЭЛЕКТРОПРИВОД МЕХАНИЗМА ПЕРЕДВЕЖЕНИЯ ТЕЛЕЖКИ МОСТОВОГО КРАНА ________________________ (условное обозначение) Группа ЭП-19 СтудентСавельев А.Е. (подпись) (Фамилия И. О.) Руководитель проекта_________________________________________Барышников В.А. (уч. звание, должность) (подпись) (Фамилия И. О.) “________” _____________________ 2022 год Смоленск 2022 г АННОТАЦИЯ Савельев А.Е. Электропривод механизма передвижения тележки мостового крана./ Курсовая работа – 2022г. – стр.38, рис.15. Произведены расчеты и построены нагрузочные диаграммы производственного механизма и выбранного двигателя; рассчитаны и выбраны силовые элементы. Исследованы статические и динамические свойства системы и рассчитаны энергетические показатели за цикл работы привода. Приведены модели контуров регулирования привода (контур тока и контур скорости). СОДЕРЖАНИЕ АННОТАЦИЯ 2 ВВЕДЕНИЕ 4 1. Расчет и построение нагрузочной диаграммы производственного механизма, предварительный выбор электродвигателя 6 2. Расчет и построение нагрузочной диаграммы двигателя, проверка двигателя по условиям нагрева и допустимой перегрузки 8 3. Выбор схемы и расчет параметров силового преобразователя 11 4. Расчет и построение статических характеристик электропривода в разомкнутой системе 17 5. Расчет и построение статических характеристик электропривода при автоматическом регулировании координат с учетом предъявляемых требований 20 6. Расчет переходных процессов и построение уточненной нагрузочной диаграммы электропривода за цикл работы путем математического моделирования. Анализ результатов 26 7. Окончательная проверка двигателя по уточненной нагрузочной диаграмме и определение интегральных энергетических показателей электропривода за цикл работы 28 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 31 Список используемой литературы: 32 ВВЕДЕНИЕ Электрическим приводом (в дальнейшем – ЭП) называется электромеханическое устройство, предназначенное для приведения в движение рабочих органов машин и управления их технологическими процессами, состоящее из передаточного устройства, электродвигательного устройства, преобразовательного устройства и управляющего устройства. Передаточное устройство содержит механические передачи и соединительные муфты, необходимые для передачи вырабатываемой двигателем механической энергии исполнительному механизму. Преобразовательное устройство предназначается для управления потоком электрической энергии, поступающим из сети с целью регулирования режимов работы двигателя и механизма. Оно представляет собой энергетическую исполнительную часть системы управления электроприводом. Управляющее устройство представляет собой информационную слаботочную часть системы управления, предназначенную для фиксации и обработки поступающей информации о задающих воздействиях и состоянии системы и выработки на ее основе сигналов управления преобразовательным, электродвигательным и другими устройствами. Автоматизированный электропривод в настоящее время получил широчайшее применение во всех сферах жизни и деятельности. Такое распространение электропривод получил благодаря таким его особенностям, как экономичность, низкая стоимость, широкий диапазон мощностей, компактность, сравнительная простота реализации, относительная простота управления и контроля над технологическим процессом и др., совершенствование технических показателей. Соответственно, совершенствование технических показателей электроприводов во всех областях применения является основой технического прогресса. В настоящее время существует множество различных систем управления приводами. Это система электропривода с асинхронными фазными двигателями и торможением противовключением, электроприводы с импульсно-ключевыми коммутаторами в цепи ротора асинхронных фазных электродвигателей, крановые электроприводы с тиристорными преобразователями напряжения в цепи статора асинхронного двигателя, системы управления двигателями постоянного тока, реализованные на основе управляемых выпрямителей, либо импульсных модуляторов и т. д. Управление электроприводами реализуется, как правило, на основе преобразовательного устройства. Целью данного курсового проекта является разработка электропривода повторно-кратковременного режима по системе «тиристорный преобразователь – двигатель постоянного тока». В выпускной работе охватываются такие вопросы, как выбор схемы электропривода, разработка системы управления электроприводом, анализ динамических свойств замкнутой и разомкнутой системы, расчет энергетических показателей электропривода. Расчет и построение нагрузочной диаграммы производственного механизма, предварительный выбор электродвигателя ![]() Рис.1 – Кинематическая схема Технические данные: Грузоподъемность крана mгр – 15 т; Масса тележки mмех - 4,8 т; Масса грузозахватывающего приспособления mг – 0,2 т Длинна пролета моста lмоста –25 м; Скорость передвижения тележки 𝑉т - 0.653 м/с; Пониженная скорость Vпон – 0.163 м/с Ускорение 𝑎 – 0,2 м/с2; Диаметр ходового колеса – 0.3 м; Диаметр цапфы ходового колеса – 0,07 м; Передаточное число редуктора 𝑖ред – 31,2; КПД: а) при полной загрузке 𝜂1=0,92; б) с пустым крюком 𝜂2 =0,68. Режим работы ПВ – 40 %. Необходимое усилие для перемещения тележки с грузом: ![]() ![]() Статистический момент с грузом: ![]() Усилие для передвижения тележки без груза: ![]() ![]() Статистический момент без груза: ![]() Время работы с грузом и без груза одинаково: ![]() Учитывая продолжительность ПВ, найдем время цикла: ![]() Принимаем двигатель положительного номинального режима S1. Тогда эквивалентный момент за цикл равен: ![]() Расчетная скорость двигателя: ![]() ![]() Расчетная мощность двигателя: ![]() где kз – коэффициент запаса, приблизительно учитывающий динамические моменты (1.2) По расчетным данным выбираем двигатель 4ПБМ160LО4 с паспортными данными: Номинальная мощность: Pн = 3.75 кВт; Номинальное напряжение: Uн = 220 В; Номинальная линейная скорость вращения: nном = 1000 об/мин; Максимальная линейная скорость вращения: nмакс = 3000 об/мин; Сопротивление обмотки якоря при 15 0С: Rя = 0,67Ом; Сопротивление обмотки добавочных полюсов при 15 0С: Rдп = 0,445Ом; Сопротивление обмотки возбуждения при 15 0С: Rв = 76 Ом; Индуктивность цепи якоря: Lя = 14 мГн; Момент инерции: Jдв = 0,042 кг ![]() Номинальная скорость и номинальный момент выбранного двигателя: ![]() ![]() Максимальный момент двигателя: ![]() Нагрузочная диаграмма производственного механизма представлена на рисунке 1. ![]() Рисунок 1 – Нагрузочная диаграмма производственного механизма Расчет и построение нагрузочной диаграммы двигателя, проверка двигателя по условиям нагрева и допустимой перегрузки Суммарный приведенный момент инерции при движении с грузом: ![]() Момент инерции неучтенных вращающихся частей принят равным 20% от Jдв. Суммарный приведенный момент инерции при движении без груза: ![]() Динамический момент при движении с грузом равен: ![]() Динамический момент при движении без груза равен: ![]() Время и путь разгона привода с грузом: -от нуля до пониженной скорости ![]() ![]() -от пониженной скорости до номинальной: ![]() ![]() Принимаем время работы на пониженной скорости t3=2c и тогда пройденный путь: ![]() При торможении привода времена и пути такие же как при разгоне. Весь путь пройденный за половину времени цикла: Lмоста=2∙(s1+s2+s3)+s4 ![]() Время рабоыт на номинальной скорости: ![]() Новое время работы: ![]() Новое время цикла: ![]() Время паузы: ![]() По нагрузочной диаграмме двигателя найдем эквивалентный момент: ![]() ![]() Эквивалентный момент двигателя и проверка: ![]() ![]() Рисунок 3 – Нагрузочная диаграмма двигателя Максимальный момент по нагрузочной диаграмме и проверка: ![]() ![]() Таким образом, выбранный двигатель подходит по условиям перегрузки. Выбор схемы и расчет параметров силового преобразователя По заданию на курсовую работу нужно разработать электропривод постоянного тока по системе ТП-Д. Схема тиристорного преобразователя для двигателя постоянного тока представлена на рисунке 3. В схему входит силовой трансформатор, реверсивный тиристорный преобразователь из 12 тиристоров, уравнительные дроссели, сглаживающий дроссель (не обязателен), двигатель постоянного тока. ![]() Рисунок 3 – Схема тиристорного преобразователя Расчет силового трансформатора Преобразователь подключается к сети, как правило, через трансформатор. Силовой трансформатор необходим для согласования напряжения питающей сети с напряжением двигателя и для обеспечения нулевого вывода в трехфазной нулевой схеме. Мощность трансформатора зависит от схем преобразователя и соединения его обмоток. Исходными данными для расчета трансформатора являются напряжение, ток нагрузки и предварительно выбранная схема преобра-зователя. Выбор силового трансформатора производится по расчетным значениям токов I1 и I2, напряжению U2 и типовой мощности Sтр. Расчетное значение напряжения U2ф вторичной обмотки трансформатора, имеющего m-фазный ТП с нагрузкой на якорь двигателя в зоне непрерывных токов, с учетом необходимого запаса на падение напряжения в силовой части, определяется формулой: ![]() где ku=0,461 – коэффициент, характеризующий отношение напряжений U2ф/Ud0 в реальном выпрямителе; kc=1,1 – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное снижение напряжения сети; k=1,05 – коэффициент запаса, учитывающий неполное открытие вентилей при максимальном управляющем сигнале; kR=1,05 – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий падение напряжения в обмотках трансформатора, в вентилях и за счет перекрытия анодов; Ud=220 В – номинальное напряжение двигателя. Расчетное значение тока вторичной обмотки: ![]() где kI=0,815 – коэффициент схемы, характеризующий отношение токов I2ф/Id в идеальной схеме; ki=1,05 – коэффициент, учитывающий отклонение формы анодного тока вентилей от прямоугольной; Id – значение номинального тока двигателя. ![]() Расчетная типовая мощность силового трансформатора: ![]() где ks=1,05 – коэффициент схемы, характеризующий отношение мощностей Sтр/UdId для идеального выпрямителя с нагрузкой на противо-ЭДС. Выбираем силовой трансформатор, удовлетворяющий условиям: Sн5.95 кВА; U2фн122,997 В; I2фн23,35 А. Выбираем трансформатор ТС-6,3-220/127. Его характеристики: Sн=6,3 кВА; U1нл=2205% В; U2нл=127 В; Рк=250 Вт; Uк=3,8% Y/Y0- Коэффициент трансформации: ![]() Расчетное значение тока первичной обмотки: ![]() Выбор тиристоров.Среднее значение тока тиристора: ![]() где kзi=2,5 – коэффициент запаса по току; kох – коэффициент, учитывающий интенсивность охлаждения силового вентиля. При естественном охлаждении kох=0,35; mтр=3 – число фаз трансформатора. Максимальная величина обратного напряжения: ![]() где kзн=1,8 – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможные повышения напряжения питающей сети (включая режим холостого хода) и периодические выбросы Uобр, обусловленные процессом коммутации вентилей; kUобр=1,065 – коэффициент обратного напряжения, равный соотношению напряжений UBmax/Ud0 для мостовой реверсивной схемы выпрямления; Ud0 – напряжение преобразователя при =0: ![]() Из справочника [3] выбираем тиристор серии «Т132-50-6», средний ток тиристора: 50 А Выбор индуктивности дросселей.Под действием неуравновешенного напряжения, минуя цепь нагрузки, может протекать уравнительный ток, который создает потери в вентилях и обмотках трансформатора и может приводить к аварийному отключению установки. Требуемая величина индуктивности уравнительных дросселей, исходя из ограничения амплитуды переменной составляющей уравнительного тока до величины, не превышающей 10%: ![]() где U1п – удвоенное эффективное значение первой гармоники выпрямленного напряжения; ![]() где Uп/Ud0=0.26 – определено по рисунку из [2] для m=6 и =900; m=6 – число фаз выпрямления; ![]() При применении не насыщающихся дросселей: Lуд=0.5Lуд.расч=0.044 Гн. Выбираем дроссель серии СРОС-200/0.5У4 с Lуд=0.06 Гн. Рассчитаем индуктивность сглаживающего дросселя: ![]() где Uп=Udo*0,26=152.739 В – действующее значение первой гармоники выпрямленного напряжения. Необходимая величина индуктивности сглаживающего дросселя: Lсд=Lнеобх-(Lдв+2Lтр+Lуд), где Lдв – индуктивность якоря и дополнительных полюсов двигателя: ![]() Lтр – индуктивность фазы трансформатора, приведенная к контуру двигателя; 2 ![]() Lсд=0.044-(0.013+2*0.761+0.06)=-31 мГн. Т.к. Lсд0, то сглаживающий дроссель не требуется. 3.4. Определение расчетных параметров силовой цепи ТП-Д.Расчетное сопротивление цепи выпрямленного тока: ![]() где k=1+(tн-t)=1+0.004(90-15)=1.3; =0,004 – температурный коэффициент сопротивления меди; tн=900 – рабочая температура для класса изоляции В; t=150 – температура окружающей среды; Rщ – сопротивление щеточного контакта: ![]() Rп – сопротивление преобразователя: ![]() где Rт – активное сопротивление обмоток трансформатора: ![]() хт – индуктивное сопротивление обмоток трансформатора: ![]() Rуд – активное сопротивление уравнительных дросселей: ![]() Таким образом, ![]() ![]() Расчет и построение статических характеристик в разомкнутой системе.Статические характеристики в разомкнутой системе могут быть построены по следующим выражениям: ![]() где Rя.дв – сопротивление якорной цепи двигателя с учетом нагрева: ![]() Ток возбуждения двигателя: ![]() Номинальный ток якоря: ![]() Статические скорость и момент: wс=104 1/с; Мсг =53 Нм; Мс=17.4 Нм. Из уравнений для статических характеристик: ![]() ЭДС преобразователя при с и Мсг: ![]() ЭДС преобразователя при с и Мс: ![]() Уравнение статической механической характеристики при Еп.необх1: ![]() ![]() Уравнение статической механической характеристики при Еп.необх2: ![]() ![]() Максимальная ЭДС преобразователя при =0: ![]() Уравнение статической характеристики при Еп.max: ![]() ![]() Статическая характеристика при Еп=0: ![]() ![]() Естественная статическая характеристика: ![]() ![]() ![]() Рисунок 4 – Статические характеристики разомкнутой системы. Выбор структуры замкнутой системы электропривода, расчет ее параметров При выборе САР по системе ТП-Д особое внимание следует уделить требованиям, предъявляемым к системе. Система должна быть экономична, должна обеспечивать нужный диапазон регулирования координат, а так же быть простой и способной решать высокий круг задач. Поэтому в данной работе мы выбираем систему ТП-Д с подчиненным регулированием координат с настройкой на технический оптимум. При настройке подчиненного регулирования пренебрегаем влиянием обратной связи по ЭДС. Влияние обратной связи по ЭДС: Медленно меняющееся возмущение; Незначительно влияет на динамику; Вносит незначительную статическую ошибку. ![]() Рис.5 – Принципиальная схема подчиненного регулирования тока и скорости в системе ТП-Д Рассчитаем постоянные времени электропривода: Электромагнитная постоянная цепи якоря: ![]() Электромеханическая постоянная электропривода: ![]() ![]() Расчет контура тока ![]() Рисунок 9 – Структурная схема регулирования тока. Отнесем время запаздывания тиристорного преобразователя п и инерционность фильтров Тф к некомпенсированным постоянным времени, т.е. Т=п+ Тф=0,01 с. Тогда, если не учитывать внутреннюю обратную связь по ЭДС двигателя, можно записать передаточную функцию объекта регулирования тока: ![]() где kп – коэффициент усиления преобразователя. Желаемая передаточная функция прямого канала разомкнутого контура при настройке на технический оптимум: ![]() где ат=Тот/Т - соотношение постоянных времени контура. Отношение Wраз.т к Wорт есть передаточная функция регулятора тока: ![]() где Тит – постоянная интегрирования регулятора тока: ![]() Из выражения для Wрт видно, что необходим ПИ-регулятор тока. Коэффициент усиления пропорциональной части: kу=Тя/Ти или kу=Rост/Rот Коэффициент обратной связи по току: ![]() где kш – коэффициент передачи шунта; kу – коэффициент усиления датчика тока. ![]() Стопорный момент: ![]() ![]() Стопорный ток: ![]() Шунт выбираем с условием IшнIяmax(20А). Выбираем шунт типа 75ШИП1-25-0,5. Его параметры: Iшн=25 А Uшн=75 мВ Коэффициент передачи датчика тока: ![]() Коэффициент усиления преобразователя: ![]() Так как Rот=Rзт, тогда ![]() Постоянная интегрирования ПИ-регулятора: ![]() ![]() Коэффициент усиления регулятора: ![]() Постоянная времени ПИ-регулятора: Тит=RзтСост Компенсируемая постоянная времени регулятора: ![]() Отсюда, ![]() где Тя=Тэ – электромагнитная постоянная времени. Сопротивление обратной связи: ![]() 5.2. Расчет контура скорости ![]() Рисунок 12 – Структурная схема контура скорости. Объект регулирования скорости состоит из замкнутого контура регулирования тока и механического звена электропривода и имеет вид ![]() Некомпенсированная постоянная времени для контура скорости в ат раз больше, чем для контура тока: ![]() Желаемая передаточная функция разомкнутого контура: ![]() где ас=Тос/Тс – соотношение постоянных времени. ас=2 в настроенном на технический оптимум контуре. Передаточная функция регулятора скорости (Wраз.с/Wорс): ![]() Очевидно, что необходимо применить пропорциональный регулятор скорости (П-регулятор) Коэффициент задания момента: ![]() Его коэффициент усиления kус=Wр.с. В замкнутой системе с и Мс связаны соотношением: ![]() Коэффициент обратной связи по скорости: ![]() ![]() Коэффициент усиления П-регулятора ![]() Максимальная скорость холостого хода: ![]() Зададимся Rосс=100 кОм, тогда: ![]() Допустим, используется тахогенератор с kтг=0,32 Вс. Тогда при 0=0з.max максимальная ЭДС тахогенератора: ![]() Сопротивление в цепи обратной связи по скорости: ![]() 3) Расчет и построение статистических в замкнутой системе: ![]() ![]() При М = Мстоп =89,2 ![]() ![]() ![]() Рисунок 12 – Статические механические характеристики замкнутой системы Расчет переходных процессов и построение уточненной нагрузочной диаграммы электропривода за цикл работы путем математического моделирования. Анализ результатов. Для построения переходных процессов электропривода в замкнутой системе с подчиненным регулированием координат, используем программу MATLAB/Simulink. Для начала введем схему контура тока, представленную на рис.9. ![]() Рис.9 – Структурная схема контура тока Зависимость 𝐼я = 𝑓(𝑡) показана на рис.10 ![]() Рис.10 – Зависимость 𝐼я = 𝑓(𝑡) Исходя из графика видно, что контур тока настроен правильно. Введем структурную схему системы ТП-Д, представленную на рис.11. ![]() Рис.11 – Структурная схема системы ТП-Д а) ![]() б) ![]() Рис.12 – Переходные процессы при пуске двигателя вхолостую (а) на номинальной нагрузке (б) Для построения уточненной нагрузочной диаграммы введем схему, представленную на рис.13. ![]() Рис.13 – Структурная схема системы ТП-Д ![]() Рис.14 – Уточненная нагрузочная диаграмма за цикл работы Окончательная проверка двигателя по уточненной нагрузочной диаграмме и определение интегральных энергетических показателей электропривода за цикл работы. Уточненное значение ![]() ![]() ![]() Для данного расчета используем программу MATLAB/Simulink. Для моделирования введем схему, представленную на рисунке 14. ![]() Рисунок 15 – Структурная схема для расчета ![]() ![]() По данным блока Display, ![]() Проверим двигатель по условиям нагрева и допустимой перегрузки: ![]() Выбранный двигатель удовлетворяет данным условиям Расчет интегральных энергетических показателей электропривода за цикл работы. Полезная работа совершенная ЭП за производственный цикл, можно определить путем нахождения площади, ограниченной графиком зависимости ![]() ![]() Для данного расчета используем программу MATLAB/Simulink. Для моделирования введем схему, представленную на рис.17. По данным блока Display, ![]() Постоянные потери в двигателе: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Постоянные потери энергии за цикл: ![]() Переменные потери энергии за цикл: ![]() где ![]() Потери энергии за цикл: ![]() КПД за цикл: ![]() ЗАКЛЮЧЕНИЕ В данной работе был исследован и разработан электропривод механизма передвижения тележки. Целью работы являлось закрепление, углубление и обобщение знаний в области теории электропривода путем решения комплексной задачи проектирования конкретного производственного механизма. На основе исходных данных и технических требований, в результате анализа, выбрана схема электропривода. Был сделан вывод, что наиболее рациональной системой в данном случае является система ТП-Д. Далее, по нагрузочным диаграммам был выбран двигатель постоянного тока серии 2ПН и произведена проверка по условиям нагрева и допустимой перегрузки. Оказалось, что выбранный двигатель удовлетворяет этим условиям. Также рассчитан силовой преобразователь и выбраны элементы мостовой реверсивной схемы: трансформатор, тиристоры, дроссель. Рассчитаны статические характеристики в замкнутой и разомкнутой системах. Построена уточненная нагрузочная диаграмма за производственный цикл. В конечном итоге не удалось повторить расчетную нагрузочную диаграмму. Выбрана структура замкнутой системы – с подчиненным регулированием координат с применением настройки на технический оптимум. Проведен анализ динамических свойств замкнутой системы. Рассчитаны переходные процессы на ЭВМ. Работа заканчивается расчетом энергетических показателей электропривода. Рассчитаны работа за цикл, потери и КПД. Значение КПД вполне приемлемо для данной системы – 78,8%. Список литературы Ключев В.И. Теория электропривода: Учебник для вузов.- 3-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 2001 г. – 740 с.:ил. Чебовский О.Г. Моисеев Л.Г., Недошивин Р.П. Силовые полупроводниковые приборы: Справочник. - 2-е изд. - М.: Энергоатомиздат, 1985.-400с. Справочник по электрическим машинам: В 2 т. / Под общей ред. И.П. Копылова, Б.К. Клокова. М.: Энергоатомиздат, 1988, 1989. 1 т. 456 с.; 2 т. 688с. Данилов П.Е. Теория электропривода. [Текст]: монография / П.Е. Данилов, В.А. Барышников, В.В. Рожков. – Смоленск, 2014. – 348 с. Учебное пособие к курсовому проектированию по автоматизированному электроприводу. \ Под ред. Тикаиди В.И. – Смоленск, 1975. – 32с. |