Хусаинов Рассчеты. Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение

• Название: Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение
• Дата: 05.04.2019
• Размер: 493.23 Kb.
• Имя файла: Хусаинов Рассчеты .docx
• Тип: Документы; #72729
• страница: 3 из 9



Re_II  ^{500 ,}


где

 <sup>Kэ

d</sup>вн

• 
  относительная шероховатость труб, выраженнаячерез
  

эквивалентную шероховатость трубопровода.

K_э (табл. 7.1) и внутренний диаметр

Ламинарный режим течения жидкости сохраняется до Re 2300 .

Ламинарное течение может реализоваться для высоковязких нефтей, те- чение которых характеризуется относительно небольшими числами Рейнольдса.

Коэффициентгидравлическоготренияλвэтомслучаезависит только от Re и рассчитывается по формулеСтокса:

λ⁶⁴.

Re
Таблица 7.1 Эквивалентная шероховатость труб (данные А.Д. Альтшуля)

Вид трубы	Состояние трубы	Kэ , мм *
Бесшовные сталь- ные	Новые чистые	0,01 0,02 0,014
Сварные стальные	После нескольких лет эксплуатации	0,15  0,3 0, 2
То же	Новые чистые	0,03  0,12 0,5
То же	С незначительной коррозией после очистки	0,1  0, 2 0,15

Продолжение табл. 7.1

То же	Умеренно заржавлен-	0,3  0,7
	ные	0,5
То же	Старые заржавленные	0,8 1,5 1
То же	Сильно заржавленные	2  4 3
	или с большими отло-
	жениями
*Примечание. В знаменателе указаны средние значенияэквива- лентной шероховатости

При турбулентном режиме течения ( Re  2300 ) различают три зо- ны трения:

гидравлически гладких труб


2320  Re  Re_I,

_λ0,3164

_Re0,25

(формула Блазиуса);

зону смешанного трения

_{ 68}0,25

^Re_I ^{ Re  Re}_II ^,   0,11_  _{Re }

(формула Альтшуля);

 

зону квадратичного трения

Re  Re_II,

λ0,11⁴;

• 
  потери напора на трение по длине нефтепровода по формуле Дар- си-Вейсбаха:
  

, (7.2)

^где L ^{ длинатрубопровода,м;} g ^{ ускорение свободного падения,}g

= 9,81 м/с²; V  скорость течения нефти, м/с (формула 4.7).

Кроме того, в потери напора на трение входят потери на местных со- противлениях (задвижки, повороты, сужения и т.п.), являющиеся незна- чительными и принимаемые равными 1…2 % от потерь на трение, т. е. 1,02;

• 
  ^{гидравлический уклон} i^:
  

; (7.3)

• 
  полные потери напора в трубопроводе,м:
  

, (7.4)

где

z ^{ разность геодезических отметок конца и начала трубопровода;}

 остаточный напор в конце участка, необходимый для закачки нефти в резервуары ( ).

На станциях, расположенных на границе эксплуатационных участ- ков, вместимость резервуарного парка должна составлять 0,3 … 0,5 су- точной пропускной способности трубопровода, поэтому напор бу- дет использованраз.

• 
  напор одной станции:
  

, (7.5)

где k  число основных насосов, k  3;  внутристанционные поте-

ри напора, м по ВНТП 286;

• 
  число насосных станций:
  

( )_{. (7.6)}

2. 
   Выполните расстановку насосных станций по трассенефтепро-
   

вода
Расчетное число насосных станций , как правило,получается


дробным и может быть округлено как в сторону большего числа ,так


и в сторону меньшего.

Расстановка перекачивающих станций выполняется графически на сжатом профиле трассы, построенном в графическом редакторе или на миллиметровке. Данные для построения профиля трассы нефтепровода для каждого варианта приведены в таблице 3.2.
округление числа станций в сторону увеличения

В данном случае напор каждой станции должен быть уменьшен с


до. Найдите действительный напор одной станции:

( )
. (7.7)





Рассчитайте действительный напор одного насоса:





. (7.8)

Уменьшение напора станций осуществляется применением рабо- чихколесменьшегодиаметраилиихобточкой.Уточнивнапорнасоса


, проведите обрезку рабочего колеса насоса:

( ) ⁽⁾

_{√, (7.9)}

где

H₁ напор (м) при

Q₁ , (м³/с);

H₂  напор (м) при

Q₂ , (м³/с);

H₁,

Q₁ ,

H₂ , Q₂  любые точки, взятые с Q  H характеристики насоса.

со.

Рассчитайте новый диаметр ротора.


Укажите на сколько процентов необходимо обрезать рабочее коле-