Главная страница
Навигация по странице:

  • 3.2. Потери теплоты от химического и механического недожога

  • 3.3. Потеря теплоты с уходящими газами

  • 3.4. Потеря теплоты от наружного охлаждения

  • 3.5. Потеря с теплом шлаков

  • 3.6. Коэффициент полезного действия котла

  • 3.7. Расход топлива

  • Расчет котла. Макиму по новой с экономайзером. Характеристика котла тп230


    Скачать 0.93 Mb.
    НазваниеХарактеристика котла тп230
    АнкорРасчет котла
    Дата08.09.2022
    Размер0.93 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаМакиму по новой с экономайзером.docx
    ТипДокументы
    #667460
    страница3 из 7
    1   2   3   4   5   6   7

    3. Тепловой баланс котельного агрегата и

    определение расхода топлива



    3.1. Тепловой баланс котельного агрегата
    Составление теплового баланса котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством тепла, называемым располагаемым теплом, и суммой полезно использованного тепла и тепловых потерь. На основании теплового баланса вычисляются КПД котла и необходимый расход топлива.

    Располагаемую теплоту 1 кг сжигаемого топлива  , кДж/кг, определяем по формуле (3.4) [2]

    = 10+QвншQпф− Qк,

    где − низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, МДж/кг;

    − физическая теплота топлива, кДж/кг, учитывается для жидких и сильновлажных твердых топлив, когда WР1,6 . Для Аркагалинского угля марки Д Р принимаем =0;

    Qвнш − теплота, подводимая к воздуху от внешнего источника, кДж/кг, Qвнш = 0;

    Qпф − теплота, вносимая в топку при распылении мазута паром, кДж/кг, Qпф = 0;

    Qк − теплота, поглощаемая при сжигании сланцев, кДж/кг, Qк =0.
    = 10= 18,3 103=18300 кДж/кг.
    3.2. Потери теплоты от химического и механического недожога

    Потери теплоты от химического и механического недожога топлива q3 и q4 определяются по табл. 4.6 [2] или по табл. XVIII-XIX [1] (см. п.п. 5-07, 5-08 [1]). Принимаем для твердого топлива q3 = 0, q4 = 1 %.


    3.3. Потеря теплоты с уходящими газами

    Потерю теплоты с уходящими газами q2, %, определяем по (5-06)-(5-07) [1], (3.2) [2].

    ,

    где – коэффициент избытка воздуха за воздухоподогревателем;

    − энтальпия уходящих газов при коэффициенте избытка воздуха ух и температуре уходящих газов tух;

    − энтальпия теоретически необходимого количества холодного воздуха на входе в воздушный тракт (перед калорифером или вентилятором), кДж/кг. Принимаем tхв = 30 С, если не задана другая величина;

    − потери теплоты с механическим недожогом топлива, %.

    По табл. 1.4 [2] принимаем tyx=150 С.

    Энтальпию уходящих газов при tyx=150 C определяем по табл. 2.2 настоящего расчета методом интерполяции.

    Н = кДж/кг.

    Энтальпию холодного воздуха определяем по формуле (3.3) [2], (см. (4-23) [1]).

    кДж/кг,

    где tхв=30 С − температура холодного воздуха, принимается по [1], стр. 29; табл. 1.5 [2]; (см. табл. II-5 [1]).
    .

    3.4. Потеря теплоты от наружного охлаждения
    Потеря теплоты q5 от наружного охлаждения через внешние поверхности котла при номинальной производительности котла Dном = 230 т/ч =63,9 кг/с определяем по формуле (3.11) [2], по рис. 5.1 или по формуле (5-10) [1]:


    3.5. Потеря с теплом шлаков

    Потеря с физической теплотой удаляемых шлаков q6 при камерном сжигании с твёрдым шлакоудалением учитывается только для многозольных топлив, когда АР2,5 , в соответствии с п. (3.1) [2] (см. также п. 5.10 [1]). Принимаем q6=0.

    3.6. Коэффициент полезного действия котла

    Коэффициент полезного действия котла определяем по формуле (5- 15) [1], (3.1) [2].




    3.7. Расход топлива
    Расход топлива B, кг/с, подаваемого в топочную камеру парового котла определяем по формуле (5-19) [1]; (3.14) [2].
    ,

    где Dпе Dном – расчетная паропроизводительность котла, кг/с;

    – энтальпия соответственно перегретого пара, питательной воды и кипящей воды в барабане парового котла, кДж/кг;

    – расход вторично перегреваемого пара, кг/с, (Dвт=0);

    – энтальпия вторично перегреваемого пара соответственно на входе и на выходе из пароперегревателя, кДж/кг;

    – расход продувочной воды из барабанного парового котла,  кг/с.

    Расход продувочной воды из барабана котла определяем по формуле (3.15) [2].

    Dпр= 0,01∙ pDпе = 0,01∙ 3 ∙ 59,2 =1,775кг/c,

    где р= 3% –  непрерывная продувка котла, принимается в соответствии с п. 4.8.27 ПТЭ.

    При давлении перегретого пара рпп=10 МПа и tпп=498 С по табл. XXV [1] определяем hпп=3359,55 кДж/кг.

    При давлении питательной воды рп.в.=11,5 МПа и tп.в.=198 С по табл. XXIV [1] определяем hп.в.=843,43 кДж/кг.

    При давлении в барабане котла рбар=10,8 МПа, tн=316,652 С, по табл. XXIII [1] определяем hкип=1420,16 кДж/кг.

    Рассчитываем расход топлива.

    кг/с.

    Расчетный расход топлива с учетом механического недожога определяем по формуле (5-24) [1], (3.16) [2]:

    кг/с.

    Коэффициент сохранения теплоты рассчитываем по формуле (5-11) [1], (4.24) [2]:

    = 1− .
    1   2   3   4   5   6   7


    написать администратору сайта