Расчет котла. Макиму по новой с экономайзером. Характеристика котла тп230

• Название: Характеристика котла тп230
• Анкор: Расчет котла
• Дата: 08.09.2022
• Размер: 0.93 Mb.
• Имя файла: Макиму по новой с экономайзером.docx
• Тип: Документы; #667460
• страница: 7 из 7

5.9 Расчет водяного экономайзера II ступени
Для второй ступени водяного экономайзера проводится конструктивный расчёт. При конструктивном расчёте по уравнению теплового баланса определяется температура воды на выходе из водяного экономайзера, а затем рассчитывается поверхность водяного экономайзера.

Исходные данные:

– поперечные и продольные шаги – =105 мм; =75 мм;

– наружный диаметр труб – =38 мм;

– проходное сечение для прохода газов – f_Г =17,9 м²;

– шахматное расположение труб;

– температура воды на входе в экономайзер II ступени =224°С; – энтальпия питательной воды =962,45 кДж/кг;

– температура дымовых газов на выходе из водяного экономайзера II ступени = =553°С;

– энтальпия 5035 кДж/кг;

– температура дымовых газов на входе в водяной экономайзер II ступени = =794°С;

– энтальпия дымовых газов 7277 кДж/кг.

Теплота, воспринятая водой в водяном экономайзере

.

Теплота, отданная газами

=

=0,99∙(7277–5035 + 0,02∙201,6)=2223,5 кДж/кг.

Из равенства уравнений определяется энтальпия воды на выходе из экономайзера

= 1167,7 кДж/кг.

По энтальпии определяется температура воды на выходе из экономайзера. По таблице XXIV [1], =268°С.

Температурный напор в водяном экономайзере II ступени

;

=553–224= 329°С

=794–268=526°С;

=420°С.

Средняя температура воды

= (224 + 268)/2 = 246°С.

Средняя температура стенки поверхности (п. 7–39 [1])

= 246 + 60 =306°С.

На рисунке приведена схема водяного экономайзера второй ступени.

Коэффициент теплоотдачи продуктов сгорания излучением определяется по средней температуре стенки поверхности трубы

,

где = 0,141 – коэффициент излучения газов;

= 68 Вт/(м² К) – определяется по средней температуре газов (рис. П5)

;

=673,5°С.

Коэффициент теплоотдачи излучением

Вт/(м²К).

Эффективная толщина излучающего слоя



0,20 м.
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами:

– коэффициент ослабления лучей золовыми частицами принимается равным нулю п. 7–36 [1];

– находим произведение

0,2580,10,20=0,00516.

По рисунку П2 определяется коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания, k_Г =20 (м МПа)^-1.

Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания

;

.

Коэффициент теплового излучения газовой среды определяется по рисунку П7.

=0,12

Скорость газов и относительные продольные и поперечные шаги

;

=11,45 м/с;



.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности

,

где – коэффициент теплоотдачи конвекцией. Определяется по рисунку П5.

Для =38 мм и =11,45 м/с

=98 Вт/(м²К);

– поправка на влияние физических параметров среды ( =0,98);

– поправка на число поперечных рядов принимается ( =1);

– поправка на компоновку пучка принимается ( =1).

Вт/(м²К)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

;

96+9,59=105,6 Вт/(м²К).

Коэффициент теплопередачи через стенку

,

где – определяется по таблице П3,

= 0,68;

72 Вт/(м²К).

Тепло, воспринятое воздухоподогревателем II ступени по условию теплопередачи

.

Полагаем, что

.

Находится величина поверхности нагрева II ступени экономайзера

=750 м².

Расчёт второй ступени воздухоподогревателя считается законченным.

5.10. Невязка баланса теплот

Невязка баланса теплот для фестона рассчитывается по формуле:



Невязка теплового баланса для фестона не превышает допустимого значения ±5 %, расчет фестона считается законченным.

ЛИТЕРАТУРА
1. Тепловой расчет котлов (нормативный метод). М.: НПО ЦКТИ 1998. 297 с.

2. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла. М.: Энергоатомиздат, 1988. 208 с.

3. Ковалев А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы: Учебник для вузов. – М.: Энергоатомиздат, 1985. 376 с.

4. Кудинов А.А. Краткий курс теории горения органических топлив. Самара: CамГТУ, 2004. 108 с.