Институт транспорта Кафедра транспорт углеводородных ресурсов магистральные газопроводы Методические указания к изучению курса дисциплины Трубопроводный транспорт газа

• Название: Институт транспорта Кафедра транспорт углеводородных ресурсов магистральные газопроводы Методические указания к изучению курса дисциплины Трубопроводный транспорт газа
• Дата: 10.12.2022
• Размер: 6.68 Mb.
• Имя файла: Magistralnye_gazoprovody_v10 (1).docx
• Тип: Методические указания; #837067
• страница: 2 из 3

2.3.1 Расчет режима работы центробежных нагнетателей.
На компрессорных станциях, оборудованных центробежными нагнетателями, может иметь место одно- , двух- и трехступенчатое сжатие. Расчет режима работы таких станций проводится по отдельным ступеням сжатие. Результаты расчета справедливы для всех параллельно работающих нагнетателей, составляющих единую ступень сжатия.

Общие положения методики расчета изложены в [2, 4].

А. Расчет режима работы нагнетателей первой ступени сжатия

1. 
   Определение параметров газа на входе нагнетателей первой ступени сжатия
   
2. 
   
   

(10)
где Т_в1 и Т_вх - температура газа на входе нагнетателей первой ступени и на входе КС, температура газа на входе в КС принимается на 5-10 градусов большей, чем температура грунта на глубине заложения газопровода принимаем по приложению 16; Р_в1 и Р_вх - давление га­за на входе нагнетателей и КС, МПа; ΔР_вх - потери давления во входных технологических коммуникациях КС (приложение 4), МПа.

3. 
   Расчет характеристик газа при условиях на входе в нагнетатели
   

(11)
где R - газовая постоянная, транспортируемого газа, Дж/кг К; Δ - относительная плотность газа по воздуху; ρ_н и ρ_воз - плотность газа и воздуха при стандартных условиях (20°С и 760 мм рт.ст.), кг/м³; Плотность воздуха в расчетах принимает равной 1,205; Р_в1 -давление на входе нагнетателя первой ступени сжатия (начальное давление из исходных данных), МПа; ρ_{в1 -} плотность газа при условиях всасывания, кг/м³; Z₁ - коэффициент сжимаемости газа при условиях всасывания [4].

1. 
   Коэффициент сжимаемости газа при давлениях до 15 МПа и температурах 250-400 К:
   

(12)

где

(13)
(14)
Критические значения давления и температуры:
(15)
(16)
Приведенные значения давления Р_пр и температуры Т_пр:

(17)
(18)

4. 
   Определение объемной производительности нагнетателя в м³/мин
   

(19)
где Q - производительность нагнетателя, м³/сут; Q_кс - производительность КС, м³/сут; К- количество парал­лельно работающих нагнетателей.

5. 
   Определение допустимого интервала изменения числа оборотов ротора нагнетателя
   

а) из условия экономичности работы нагнетателя

(20)

б) из условия соблюдения правил технической эксплуатации газотурбинного привода нагнетателя
(21)
где n_н - номинальная частота вращения ротора нагнетателя, об/мин; Q_пр.min и Q_пр.max - минимальное и максимальное значения Q_пр, соответствующе зоне приведенной характеристики с η_пол≥0,8; n_Tmin и n_Tmax - минимально и макси­мально допустимые значения частоты вращения вала силовой турбины [2]; i - передаточное число редуктора, соединяющего вал силовой турбины (ТНД) с валом нагнетателя, в расчете принимаем i=1.

Для нагнетателей с электроприводом, имеющим постоянную частоту вращения ротора, данный пункт расчета опускается.

6. 
   Определение потребной частоты вращения ротора нагнетателя.
   

Для обеспечения нагнетателю оптимальных условий работы частота вращения его ротора додана быть равной или близкой n_н. Значения n, отличающиеся от n_н. следует назначать лишь при невыполнении одного из условий (6) и (7) при n = n_н. Во всех случаях n должно находится в интервале, одновременно удовлетворяющему допустимым интервалам изменения n, определенным в п. 5 данной методики.

Для электроприводных нагнетателей с постоянной частотой вращения ротора двигателя n = n_н.

7. 
   Определение приведенной производительности нагнетателя
   

(22)

8. 
   Расчет приведенного числа оборотов ротора нагнетателя
   

(23)
где Z_пр, R_пр, T_пр - параметры газа с приведенной характеристики; размерность R_пр – Дж/(кг К). Приложение 15.

9. 
   Проверка удаленности режима работы нагнетателя от границы помпажа
   

Нагнетателю гарантируется безпомпажная работа при соблюдении неравенства

(24)

где - значение из приведенной характеристики, соответствующее максимуму зависимости для рассматриваемого значения , а при отсутствии максимума у зависимости - минимальному значению из при­веденной характеристики.

10. 
    Определение степени сжатия нагнетателе ε и относительной приведенной внутренней мощности нагнетателей по приведенной характеристике нагнетателя.
    
11. 
    Расчет мощности, потребляемой нагнетателем
    

(25)

12. 
    Определение потребной мощности для привода нагне­тателя
    

(26)
где - механический к.п.д. нагнетателя и редуктора (если имеется); для электроприводных ГПА должен приниматься равным 0,96 , для газотурбинных - определяться по приложению 3.

Рассчитываемый режим работы нагнетателей принимается окончательно при соблюдении условий (6). При невыполнении данных условий следует задаться новым значением n с учетом п.6 либо использовать другие методы регулирования и расчет режима работы повторить.

При невыполнении условий (6) для электроприводных нагнетателей, N следует уменьшить доступными при электроприводе методами регулирования режима работы нагнетателя.

13. 
    Расчет параметров газа на выхода нагнетателей пер­вой ступени сжатия
    

(27)
где P_н1 и T_н1 - давление и температура газа на выходе нагнетателей первой ступени сжатия, МПа и К соответственно.

В. Расчет режима работы нагнетателей второй ступени сжатия

1. 
   Определение параметров газа на входе нагнетателей второй ступени сжатия
   

(28)
где P_в2 и T_в2 - соответственно давление и температура газа на входе нагнетателей второй ступени сжатия, МПа и К; ΔP₁ - потери давления в коммуникациях КС между первой и второй ступенями сжатия, МПа; ΔP₁ находится по приложению 4.

В дальнейшем расчет аналогичен расчету режима работы нагнетателей первой ступени сжатия. Также рассчитывается и третья ступень сжатия.

Расчет режима работы КС считается завершенным и прини­мается окончательно, если выполняются условия (6) для всех ступеней сжатия и условия (30) для всей КС в целом
(29)
где P_нi и T_нi - соответственно давление и температура газа на выходе нагнетателей последней ступени сжатия, МПа и К; ΔP_н - потери давления в коммуникациях на выходе КС, МПа; P_н’- номинальное давление на выходе КС или требуемое давление на выходе станции (при недогрузке газопровода), МПа; Т_доп - допустимая температура из условия сохранения прочности и устойчивости трубопровода и изоляции [4]. ΔP_н следует принимать по нормативным данным, приведенным в приложении 4.

Среднегодовая температура наружного воздуха t_1в и среднегодовая температура грунта на глубине заложения газопровода определяются по приложению 16.

Оптимальная среднегодовая температура охлаждения газа t₂ принимается на 10-15°С выше расчетной среднегодовой температуры наружного воздуха t_1в

(30)
где t_а - средняя температура наружного воздуха в рассматриваемый период, определяемая по приложению 16 °С; δt₂ - поправка на изменчивость климатических данных, применяемая равной 2°С.


3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА АВО
Определения потребного количества АВО проводится на основе [4]. Для выполнения курсовой работы можно воспользоваться упрощенным вариантом методики [4], который позволяет определять количество АВО ориентировочно¹. По упрощенной методике количество АВО определяется следующим образом.

1. 
   Определение общего количества тепла, подлежащего отводу от газа на установке – Q₀ , Дж/с
   

(31)
где М - общее количество газа , охлаждаемого на КС, кг/с; С_р - теплоемкость газа при давлении на входе в АВО и средней температуре газа в АВО , Дж/(кг К); t₁ - температура газа на входе в АВО, равная температуре газа на выходе компрессорных машин, °С; t₂ -оптимальная температура охлаждения газа, °С.

Теплоемкость газа при давлении на входе в АВО и средней температуре газа в АВО находится по формуле (32)
(32)
К рассмотрению принимается несколько различных типов АВО (приложение 7). По номинальной производительности аппаратов ( ) и известной производительности КС определяется потребное количество АВО m каждого типа и рассчитываются требуемые производительности одного аппарата каждого типа по теплоотводу Q₁ и по газу M₁:
; . (33)
Принимаемые к рассмотрению АВО должны иметь рабочее давление, соответствующее давлению на выходе КС.

2. 
   Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t_2в
   

(34)
где V_в - общий объемный расход воздуха, подаваемого всеми вентиляторами одного АВО, м³/с; С_рв – теплоемкость воздуха при барометрическом давлении Р_аи t_1в, Дж/(кг К); ρ_в- плотность воздуха на входе в АВО, кг/м³;
(35)

Предварительно принятое количество АВО остается в силе при t_2в >t₁. Если для некоторого типа АВО данное условие не соблюдается, количество аппаратов в этом случае увеличивается на один и расчет повторяется до получения необходимого соотношения между t_2в и t₁.

3. 
   Проверка принятого количества АВО по поверхности теплопередачи одного АВО. Требуемая поверхность теплопередачи F_р:
   

(36)
где К_р - коэффициент теплопередачи, принимаемый по при­ложению 7, Вт/(м² К );
; (37)
m’ - скорректированное в п.3 количество АВО;
(38)
; (39)
(40)

где i - число ходов газа в аппарате; - поправка, определяемая по приложению 10, в зависимости от параметров R и Р;
; (41)
(42)

Проверка выполняется при выполнении условия:
(43)
где F - фактическая поверхность теплопередачи (для данного типа АВО), увеличенная согласно [4] на 10% с учетом возможного выхода из строя отдельных вентиляторов и загрязнения поверхностей теплообмена, м; - допустимое расхождение между F_Р и F (может быть принято равным 5% от F), м.

Если данное условие не соблюдается, то расчет повторяется с измененным значением t₂: при F_Р > F t₂ следует увеличить, при F_Р < F - уменьшить.

4. 
   Расчет гидравлического сопротивления АВО по ходу газа _ΔР в МПа (движение газа - в зоне квадратичного закона сопротивления).
   

(44)
где ω - средняя скорость газа в трубах АВО, м/с; ρ -плотность газа при давлении на входе в АВО и средней темпе­ратуре газа в АВО, кг/м³, рассчитывается по формуле (11) - сумма коэффициентов местных сопротивлений (приложение 7); l - длина труб АВО, м; d - внутренний диаметр труб, м; Δ - эквивалентная шероховатость внутренней поверхности труб (в расчетах принимать Δ =2 10^-4 м), м;
(45)
где S - площадь сечения одного хода труб АВО со стороны газа, м².

Полученное значение _ΔР должно удовлетворять условию:
(46)
где - нормативные [4] потери давления в нагнетательных коммуникациях КС (приложение 4), МПа; - расчет­ные потери давления в нагнетательных коммуникациях КС МПа; = 0,015 - 0,02 МПа.

При невыполнении данного условия необходимо либо принять другой тип и количество АВО, либо пересмотреть технологическую схему КС.

5. 
   Определение энергетического коэффициента Е. Энергетический коэффициент используется для сравнения эффективности работы теплообменной аппаратуры и представляет собой отложение количества переданного тепла к затратам энергии на преодоление гидравлических сопротивлений теплообменника.
   

(47)

где N - мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивлений со стороны поверхности теплопередачи, Вт; H - полный напор, развиваемый вентиляторами АВО, Па.

6. 
   Выбор оптимального типа и количества АВО. Основным критерием оптимальности в данном случае является минимум приведенных затрат по установке охлаждения газа. При отсутствии экономических данных по АВО за критерии оптимальности для ориентировочной оценки могут быть приняты энергетический коэффициент Е и металловложения в установку АВО G .
   

Тип и, соответственно количество АВО, которым отвечают Е_мах и G_min являются оптимальными.

Уточнение количества АВО по экстремальным усло­виям эксплуатации аппаратов. Таковыми условиями являются: абсолютная максимальная температура наружного воздуха в районе расположения КС и июльская температура грунта на глубине заложения газопровода.