ГНП. Исходные данные Рассмотрим мнп протяжённостью

• Название: Исходные данные Рассмотрим мнп протяжённостью
• Дата: 24.03.2023
• Размер: 236.93 Kb.
• Имя файла: ГНП.docx
• Тип: Документы; #1011391
• страница: 2 из 4

Рис. 1. (Q –H) – характеристика центробежного насоса

8.Находим подачу насоса в оптимальном режиме:

=(-94*10^-4)/(2*(3021*10^-8))=155,5м³/ч,
при которой максимальный К.П.Д. на воде равен

=3,45*10^-2+94*10^-4*155,5-3021*

*10^-8*155,5²=0,7662




,где , - коэффициенты, определяемые по таблице 8.

Таблица 8

Справочные данные по насосам типа НМ

Типоразмер насоса	Коэффициенты в формуле (9)			Параметры насоса, мм
	10-2∙ С0в	10-4∙ С1в, ч/м2	10-8∙ С2в, ч2/м6		Диаметр патрубка (условный проход)		Диаметр рабочего колеса, DК		Ширина лопаток рабочего колеса
					входного Dвх	выходного Dвых
1	2	3	4		5	6		7		8
Насосы секционные многоступенчатые
НМ 125-550*	3,45	94	-3021		200	135		260*		16

9.Определяем границы рабочей области :

Q_Л= 0,8 Q_В.опт =124,4 м³/ч

Q_П =1,2 Q_В.опт =186 м³/ч

10.Определяем аналитическую зависимость напора, развиваемого насосом от его подачи по двум точкам (Q₁,H₁) и (Q₂,H₂):

=640,2-0,00653*118,185²=549 м

,где Q₁= Q_Л и Q₂= Q_П

h_мв и в_мв – коэффициенты ,которые находим, решая систему из двух уравнений с двумя неизвестными

,

Откуда получаем:

h_MB = 640,2м b_MB= 0,00653 ч²/м⁵

,где Н₁и Н₂ - напоры, взятые с заводской напорной характеристики Н=F(Q)(см. рис.1), приведены в табл. 9.

Таблица 9

Типоразмер насоса	Диаметр рабочего колеса DK, мм	Напоры (в м), соотв. подачам Q1 иQ2
		Н1 = F(Q1)	H2 =F(Q2)
1	2	3	4
Насосы секционные
НМ 125-550*	260*	539	414

*)Насосы прошлых лет выпуска.

Напор, развиваемый насосом на воде в оптимальном режиме:

=482,3м

Правильность вычисления коэффициентов по формулам (14) оцениваем с помощью погрешности :

=2%

II.Расчёт подпорного магистрального насоса.

После выбора магистрального насоса типа НМ для насосов с номинальной подачей Q_О.Н = 1250 м³/ч, установленных на головной насосной перекачивающей станции (ГНПС или ГНС, в которой реализована постанционная схема перекачки нефти) или промежуточных насосных перекачивающих станциях (ПНПС или ПНС, работающих по схеме с подключенными резервуарами), имеющих в своем составе резервуарные парки, необходимо подобрать под подпорный насос.

На перекачивающих станциях, имеющих резервуарный парк, подпорные насосы для основных насосов с подачами 1250 м³/ч и более подбираются таким образом, чтобы номинальная подача подпорного насоса, подающего нефть из резервуара на вход основного насоса, была равна номинальной подаче основного насоса. Принимаем для НМ 7000-210-2 насоса НПВ 3600-90, с характеристиками, приведенными в таблице 10.

1. 
   Определяем подачу в оптимальном режиме:
   

2. 
   Определяем максимальный К.П.Д. на воде :
   

3. 
   Напорная характеристика подпорных насосов в оптимальном режиме:
   

H_Пвопт = h_.Пв + a_Пвопт∙ - в_Пв ,

h_Пв, a_Пв и в_Пв - коэффициенты приведены в таблице 10.

4. 
   Определяем аналитическую зависимость напора, развиваемого насосом от его подачи:
   

H_Пв = h_.Пв + a_Пв∙Q - в_ПвQ²,

III. Пересчет характеристик основного насоса с воды на вязкую жидкость

Выбрав магистральный (НМ, см. табл.9) и подпорный (НМП*, НДвН, НДвН* или НПВ, см. табл.10, в зависимости от величины номинальной подачи основного насоса) насосы, необходимо оценить целесообразность пересчета паспортных характеристик основных и подпорных насосов (напора, подачи, допустимого кавитационного запаса, к.п.д., мощности), приведенных заводом-изготовителем для воды (_t= 1000 кг/м³ , _в = 1 ма∙с, и _в = 1сСт = 10² Ст = 10^-6 м²/с при t_ст = 20С), в случае отклонения свойств транспортируемой жидкости (_t, _{t ,} _tпри t=t_п.н.) от свойств воды.

Пересчёт характеристик необходим, если кинематическая вязкость транспортируемой жидкости _t при заданной температуре перекачки t = t_п.н попадает на интервал:

_п  _t  _доп ,

где _п – критическое значение вязкости (в м²/с) перекачиваемой жидкости, при превышении которой необходим пересчёт напора и подачи НМ;

_доп - максимально-допустимая вязкость жидкости, при которой центробежный насос ещё способен вести перекачку без предварительной подготовки жидкости (например, без предварительного её подогрева: для центробежных нефтяных насосов серии НМ _доп = 3Ст = 310^-4 м²/с).

1. 
   Определяем кинематическую вязкость _t:
   

_t=_t/_t

где _t– плотность (в кг/м³)

_t - динамическая вязкость (в Па с) перекачиваемой жидкости при t = t_П.Н., которая находится по формуле Рейнольдса-Филонова:

, при -5С  t_П.Н.  80С ,

где  - коэффициент крутизны вискосограммы ( = 0,02 – 0,03, где нижний предел соответствует высоким температурам, а верхний – низким, в наших расчётах принимаем  = 0,025).

2. Определяем критическое значение вязкости перекачиваемой среды:

Чтобы вычислить значение _П , определяющее необходимость пересчёта коэффициентов в напорной характеристике насоса, необходимо найти число Re_H, называемое числом Рейнольдса в насосе, и сравнить его с переходным числом Рейнольдса Re_П:

,


где и _t– скорость схода жидкости с лопаток рабочего колеса насоса (в м/с)

_t– кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости (в м²/с,

D_K– диаметр (в м) рабочего колеса насоса.

n – число оборотов (в с^-1) рабочего колеса насоса.

где n_S - коэффициент быстроходности насоса на режиме максимального к.п.д., являющийся индивидуальной характеристикой насоса

где n – число оборотов ротора (рабочего колеса) насоса, об/мин

Q_В.опт - подача (м³/ч) насоса при работе на воде с максимальным к.п.д.

Н_В.опт - напор (м)насоса при работе на воде с максимальным к.п.д.

n_K, - число последовательно установленных рабочих колёс (ступеней насоса) (Н_В.опт /n_K - напор создаваемый одной ступенью,).

n_BC - число сторон всасывания рабочего колеса Q_В.опт /n_BC- расход, приходящийся на одну сторону рабочего колеса).
, _п  _t , следовательно характеристики центробежного нагнетателя, построенные на воде (_п =1Ст), отличаются от характеристик нагнетателя, работающего на более вязкой жидкости, т.е. коэффициенты в уравнеии:

Н_ПВ = F_ПВ(Q) = h_П.В – b_П.ВQ² пересчитываются.

Рис. 2. Зависимости коэффициентов пересчёта К_Н, К_Q и K_от числа Рейнольдса

в насосе Re_Н
Критическое значение вязкости нефти _п, выше которого необходим пересчет напорной характеристики: (n – об/с), откуда следует, что для насоса данного типа


3. Определяем коэффициенты пересчета напора К_Н, подачи

и к.п.д. К_ насоса с воды на вязкую нефть:

где Re_гр – граничное число Рейнольдса (см. рис. 2);
Re_гр0,22410⁵
а_ - поправочный коэффициент.
_а1,33
4. Определяем величины аппроксимационных коэффициентов h_м , а_м,b_м , c_0 , c_1 , c_2 в формулах
H_м = h_м + а_мQ - b_м  Q² (или H_м = h_м- b_м  Q² при а_м = 0)
_м = c_0 + c_1 Q + c_2  Q²






H_м = h_м + а_мQ - b_м  Q²
5. Определяем подачу насоса в оптимальном режиме:

при которой к.п.д. и напор насоса соответственно равны =

=


IV. Пересчет характеристик подпорного насоса с воды на вязкую жидкость

Пересчёт характеристик необходим, если кинематическая вязкость транспортируемой жидкости _t при заданной температуре перекачки t = t_п.н попадает на интервал:

_п  _t  _доп ,

1. 
   Определяем кинематическую вязкость _t:
   

_t=_t/_t

где _t– плотность (в кг/м³)

_t - динамическая вязкость (в Па с) перекачиваемой жидкости при t = t_П.Н., которая находится по формуле Рейнольдса-Филонова:

, при -5С  t_П.Н.  80С ,

где  - коэффициент крутизны вискосограммы ( = 0,02 – 0,03, где нижний предел соответствует высоким температурам, а верхний – низким, в наших расчётах принимаем  = 0,025).

2. Определяем критическое значение вязкости перекачиваемой среды:

Чтобы вычислить значение _П , определяющее необходимость пересчёта коэффициентов в напорной характеристике насоса, необходимо найти число Re_H, называемое числом Рейнольдса в насосе, и сравнить его с переходным числом Рейнольдса Re_П:

,


где – скорость схода жидкости с лопаток рабочего колеса насоса (в м/с)

_t– кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости (в м²/с,

D_K– диаметр (в м) рабочего колеса насоса.

n – число оборотов (в с^-1) рабочего колеса насоса.

где n_S - коэффициент быстроходности насоса на режиме максимального к.п.д., являющийся индивидуальной характеристикой насоса

где n – число оборотов ротора (рабочего колеса) насоса, об/мин

Q_В.опт - подача (м³/ч) насоса при работе на воде с максимальным к.п.д.

Н_В.опт - напор (м)насоса при работе на воде с максимальным к.п.д.

n_K, - число последовательно установленных рабочих колёс (ступеней насоса) (Н_В.опт /n_K - напор создаваемый одной ступенью,).

n_BC - число сторон всасывания рабочего колеса Q_В.опт /n_BC- расход, приходящийся на одну сторону рабочего колеса).
, _п  _t , следовательно характеристики центробежного нагнетателя, построенные на воде (_п =1Ст), отличаются от характеристик нагнетателя, работающего на более вязкой жидкости, т.е. коэффициенты в уравнеии:

Н_ПВ = F_ПВ(Q) = h_П.В – b_П.ВQ² пересчитываются.

Критическое значение вязкости нефти _п, выше которого необходим пересчет напорной характеристики: (n – об/с), откуда следует, что для насоса данного типа


3. Определяем коэффициенты пересчета напора К_Н, подачи

и к.п.д. К_ насоса с воды на вязкую нефть:

где Re_гр – граничное число Рейнольдса (см. рис. 2);
Re_гр0,22410⁵
а_ - поправочный коэффициент.
_а1,33
4. Определяем величины аппроксимационных коэффициентов h_м , а_м,b_м , c_0 , c_1 , c_2 в формулах
H_м = h_м + а_мQ - b_м  Q² (или H_м = h_м- b_м  Q² при а_м = 0)
_м = c_0 + c_1 Q + c_2  Q²






H_м = h_м + а_мQ - b_м  Q²
5. Определяем подачу насоса в оптимальном режиме:

при которой к.п.д. и напор насоса соответственно равны =

=