РП1. Классификация металлургических печей
![]()
|
Расчет охлаждения индуктора Индуктирующая трубка нагревается за счет протекающего по ней электрического тока и за счет тепловых потерь нагреваемой заготовки, поэтому вода, протекающая по трубке, должна отвести тепловой поток ![]() Требуемое количество воды для охлаждения индуктора Gохл = 0,24 · Pохл ·10-6/(tвых - tвх) = 0,24 · 274046·10-6/(45-15) = 21,92·10-4 м3/с, где tвх - температура воды на входе в индуктор (при охлаждении водопроводной водой 150С ≤ tвх ≤ 250С, при замкнутом цикле охлаждения 150С ≤ tвх ≤ 350С); tвых - температура воды на выходе из индуктора, tвых ≤ 500С (при замкнутом цикле tвых ≤ 650С). При этом нижняя граница tвх устанавливается из условия исключения отпотевания индуктора, что может привести к нарушению прочности электроизоляции индуктора и к пробою, а верхняя граница предусматривает снижение образования накипи на стенках канала охлаждения, предотвращение местного парообразования и перегорания индуктора. При таком расходе и допустимой скорости течения воды (w = 1- 1,5м/с) поперечное сечение трубки ![]() Этой площади поперечного сечения соответствует эквивалентный диаметр ![]() Определяем внутренние размеры индуктирующего витка при полученном поперечном сечении. Поскольку трубка чаще всего прямоугольного сечения (рис. 2.2), то Sтр = a1 · b1. ![]() Рис. 2.2. Эскиз поперечного сечения трубки индуктора. Толщина стенки (δ1=3мм) и ширина трубки (b=14мм) определены выше (см. рис. 2.1). На основании этих значений внутренняя высота витка в радиальном направлении равна a1 = Sтр/(b - 2 δ1) = 14,6/(1,4 - 0,6) = 18,25 см, (2.44) внешняя высота трубки а = a1 + 2 δ1 = 18,25 + 2 · 0,3 = 18,85 см. (2.45) Делаем проверку возможности отвода всей потерянной теплоты: Ротв = αк ·(tи - t̅в)· Fохл. (2.46) Здесь площадь охлаждения Fохл = 4 dтр.э ·D1 ·ω = 4 · 0,043 · 1,275 · 65 = 14,26 м2, (2.47) средняя температура воды t̅в = (tвых + tвх)/2 = (15+45)/2 = 300C, температуру индуктора принимаем tи = 500С (tи не должна превышать 600С). Для нахождения коэффициента теплоотдачи конвекцией αк определяем режим течения воды: ![]() Режим турбулентный, что и рекомендуется для интенсификации теплоотвода. (При расчете коэффициент кинематической вязкости выбран по прил. 10[1] при t̅в=300С). При Reв > 10000* критерий Нусельта ![]() При 300С, по прил. 10[1], Pr = 5,5. Тогда ![]() Отсюда ![]() (λв - коэффициент теплопроводности воды при t̅в=300С, по прил. 10[1]), Ротв = 6438·(50-30)· 14,26 = 183,6·104 Вт. Ротв > Рохл, т.е. отвод теплоты будет обеспечен. Охлаждение индуктора чаще всего осуществляется подводом воды из магистрали. В этом случае перепад давления ΔР на входе и выходе из индуктора не должен превышать 202,6 кН/м2. Проверяем перепад давления по длине трубки, Н/м2: ![]() где λтр = 0,316/Reв0,25 - коэффициент трения, λтр = 0,316/8012420,25 = 0,011; Кш- коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности трубки (Кш=2÷3), примем Кш=2,5; φпов - коэффициент сопротивления поворота (см. прил. 12[1]) (при D1/Dтр.э=1,275/0,043=29,7; φпов=7,89·10-2); плотность воды ρв = 1·103 кг/м3. При этих данных имеем ![]() ΔР < ΔРкрит, т.е 193 < 202,6 кН/м2. Число секций охлаждения оставляем прежним, m = 1. Список используемой литературы 1. Индукционные печи: методические указания. Расчет индукционных нагревательных установок для сквозного нагрева. 2. Тымчак В.М. Конструирование и расчет нагревательных и термических печей. М.: Металлургия, 1984. - 442 с. 3. Н. И. Фомин, Л. М. Затуловский. Электрические печи и установки индукционного нагрева. - М.: Металлургия, 1979. 4. Свенчанский А.Д. Электрические промышленные печи. М: Металлугиздат, 1975. . А. А. Простяков, А. Б. Кувалдин. Индукционные нагревательные установки, M., 1970. |