3 эт. Контрольная работа проектирование системы отопления 3этажного жилого дома

• Название: Контрольная работа проектирование системы отопления 3этажного жилого дома
• Дата: 07.06.2022
• Размер: 1.2 Mb.
• Имя файла: 3 эт.docx
• Тип: Контрольная работа; #574656
• страница: 11 из 13

3. Проектирование системы отопления здания

3.1. Конструирование системы отопления

В данном курсовом проекте запроектирована двухтрубная система отопления с нижней разводкой и попутным движением воды с параметрами теплоносителя °C.

Система отопления выполнена из водогазопроводных труб по ГОСТ3262-85* на сварке. При проектировании отопления были использованы трубы диаметром от 25мм до 40мм.

Понижение температуры от 150°C до 95°C осуществляется в элеваторном узле на тепловом пункте, размещенном в подвале. Прокладка трубопроводов в помещении - открытая.

Для отключения и опорожнения стояков предусмотрена запорная арматура. Запорная арматура предусмотрена при выходе из теплового пункта, в начале каждой ветки.

Для возможности опорожнения системы и удаления воздуха магистральные трубопроводы прокладывают с уклоном не менее 0,002 в сторону ввода.

3.2 Гидравлический расчет системы отопления

Расчётное циркуляционное давление определяется по формуле:
, (18)
где - давление, Па, создаваемое насосом или элеватором.

- естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце от охлаждения воды в нагревательных приборах и в трубах;

- поправочный коэффициент, учитывающий значение естественного циркуляционного давления в период поддержания расчетного гидравлического режима в системе; для двухтрубных систем Б=0,4.
Для небольших систем принимается равным:
, (19)

где - сумма длин участков главного циркуляционного кольца, м;
для двухтрубной системы

(20)

где – среднее приращение плотности (объемной массы) при понижении температуры воды на 1˚С (при разности , ); – произведение тепловой нагрузки прибора на вертикальное расстояние от его условного центра до центра нагревания воды в системе отопления (до центра элеватора в тепловом пункте); – коэффициент учета дополнительно теплового потока при округлении сверх расчетной величины [7] ( ); – коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений [7] ( ); c – удельная массовая теплоемкость воды, c = 4,19 кДж/кг˚C; – расход воды в стояке (рассчитывается по формуле 23). Исходя из формул 19 и 20 формула 18 примет следующий вид:

Па (21)

Средние удельные потери давления на трение находят по формуле:
(22)

где 0,65 – коэффициент, учитывающий, что 65% располагаемого давления расходуется на преодоление линейных потерь;

Подсчитывают расход воды на участках

(23)

где – тепловая нагрузка соответствующего участка, ;с, , – см формулу 20.

По и по [8 прил. 2] подбираются возможные диаметры потока для расчетного кольца, а по [8 прил. 4] – динамический напор

Общие потери давления в расчетном кольце определяются по формуле:
(24)

Z можно определить по формуле

(25)

Дальнейшие вычисления приводиться не будут т.к. они производились в программе Excel. Ход вычислений описан в теоретической части.

Потери давления в главном циркуляционном кольце сравнивают с располагаемым перепадом давления:
(26)
Расчеты:

По формуле 21 определяем расчетное циркуляционное давление:

Па

По формуле 22 Определим потери давления на трение:


Дальнейшие сводим в таблицу. Ход вычислений описан в теоретической части.

Таблица 3 – Гидравлический расчет

												При ме ча ние
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
1	58923	2232,4	6,0	40	0,486	90	540	1,0	115,7	117,71	655,74
2	30832	1168,1	1,5	32	0,379	70	105	2,0	140,8	70,61	245,77
3	28747	1089,1	3,3	32	0,379	70	233,8	1,0	70,4	70,61	304,18
4	25515	966,7	1,0	32	0,379	70	68,95	1,0	70,4	70,61	139,33
5	24098	913,0	5,3	32	0,379	70	369,6	1,0	70,4	70,61	439,98
6	21548	816,4	3,3	32	0,379	70	233,8	1,0	70,4	70,61	304,18
7	18737	709,9	10,3	32	0,379	70	723,8	1,5	105,6	70,61	829,38
8	14540	550,9	3,3	25	0,308	70	233,8	1,0	46,5	47,08	280,28
9	10951	414,9	3,3	20	0,308	70	233,8	1,0	46,5	47,08	280,28
10	7361	278,9	3,3	20	0,271	70	233,8	1,0	36,0	39,29	269,79
11	3859	146,2	8,7	20	0,271	70	609	10,0	359,9	39,29	968,86
12	27329	1035,4	3,3	32	0,379	70	231	1,0	70,4	70,61	301,38
13	30832	1168,1	3,3	32	0,379	70	233,8	2,0	140,8	70,61	374,57
14	58923	2232,4	6,0	40	0,486	90	540	1,0	115,7	117,71	655,74
			∑62,15								∑6049,47
Гидравлический расчет малого циркуляционного кольца
1	58923	2232,4	6,0	40	0,486	90	540	1,0	115,7	117,71	655,74
2	30832	1168,1	1,5	32	0,379	70	105	2,0	140,8	70,61	245,77
15	2085	79,0	8,7	20	0,271	90	783	1,0	36,0	117,71	818,99
2-1	30832	1168,1	1,5	32	0,379	70	105	2,0	140,8	70,61	245,77
1-1	58923	2232,4	6,0	40	0,486	90	540	1,0	115,7	117,71	655,74
			∑23,7								∑2621,99

Для каждого участка находится сумма коэффициентов местных сопротивлений ( ) по [8 прил.3]

Номер участка	Диаметр участка d,мм	КМС			∑ξ
1	2	3			4
1	40	задвижка-ξ-0,5	отвод под углом 90° – 1 шт. ξ-0,5			1,0
2	32	Задвижка ξ-0,5	тройник на ответвление ξ-1,5			2,0
3	32	тройник на проход ξ-1				1,0
4	32	тройник на проход ξ-1				1,0
5	32	тройник на проход ξ-1				1,0
6	32	тройник на проход ξ-1				1,0
7	32	отвод под углом 90° – 1 шт. ξ-0,5	тройник на проход ξ-1			1,5
8	25	тройник на проход ξ-1				1,0
9	20	тройник на проход ξ-1				1,0
10	20	тройник на проход ξ-2				1,0
11	20	радиатор ξ-2	кран двойной регулировки ξ-2	крестовина на поворот – 2 шт. ξ-2*3=6		10,0
12	32	тройник на проход ξ-1				1,0
13	32	задвижка-ξ-0,5	тройник на ответвление ξ-1,5			2,0
14	40	задвижка-ξ-0,5	отвод под углом 90° – 1 шт. ξ-0,5			1,0

По формуле 26 сравним значения и


– значение находится в допустимом диапазоне (5–10% )

Потери давления второстепенном циркуляционном кольце не должны отличаться более чем на 5%:

– значение находится в допустимом диапазоне (5% )