3.Рассчитать основные параметры и основные узлы проектируемого объекта.
1. Горизонтальная песколовка с круговым движением воды 1. Средний расход сточных вод в м3/с: qср = Q/(24*3600) = 15600/(24*3600) = 0.18 м3/с 2. Общий коэффициент неравномерности, отражающий возможные колебания среднего расхода сточных вод, kобщ=1.18 м3/с. Тогда получим: qmax=qср*kобщ=0.18*1.18 =0.2124 м3/с 3. Примем песколовку с двумя отделениями. Площадь живого сечения каждого отделения определим по формуле: W=qmax/(V*n)=0.22/(0,3*2) =0.354 м2 4. При глубине проточной части hr=0,5 м ширина отделений B=W/hr=0.366/0.5=0.708 м. Ближайший стандартный размер ширины отделений B=1м. При этом наполнение в песколовке при максимальном расходе: hr=W/B=0.354/1=0.354 м 5. При расчетном диаметре частиц песка d=0.20 мм, Vo=18.7 мм/с и ko=1.7 6. Длина песколовки: L=kяo*(hr/Vo)*V=1.7*(0.354/0.0187)*0.3=10 м Таким образом, выбираем двухсекционную песколовку длиной 10 м и шириной каждого отделения 1 м.
2. Расчет вертикального отстойника Определяется значение гидравлической крупности u0  , мм\с
где Hset – глубина проточной части, м ; Kset - коэффициент использования объема проточной части отстойника ; tset – продолжительность отстаивания ; h1 – глубина слоя ,равная 0.5 м; n2 – показатель степени. u0 = ( 1000* 3.5*0.35) / (1340*(0.35*3.55/ 0.5) 0.26 )=0.72 мм/с. Принимаем число отделений отстойников, равное n=10. Принимаем скорость движения рабочего потока в центральной трубе Ven=0,03 м/с и рассчитываем диаметр центральной трубы: 
Округляем диаметр den до сортаментного значения 700 мм. Определяем диаметр отстойника:  м
где Vtb - турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая; n – количество отстойников. Принимаем типовой отстойник D = 9 м. Производительность одного отстойника ( ,м3/ч) определена по формуле: 
где den - диаметр впускного устройства, м. Период вращения распределительного устройства (Т, с) составит: 
Определим полную строительную высоту отстойника: H= Hset + H1 +H2 ,м где H1 – высота борта над слоем воды принимаемая 0.3-0.5 м , H2 – высота нейтрального слоя ( от дна на выходе) равная 0.3 м. H= 1+ 0.3 +0.3= 1.6 м
Определяем количество осадка выделяемого при отстаивании за сутки: Qmud = Q ( Cвп – Cвх ) / (100- pmud ) * ymud * 104 , м3/сут где Q – суточный расход сточных вод , м3/сут ; pmud – влажность осадка равная 94-96 %, ymud – плотность осадка равная 1 г/см3. Qmud = 6000 (240-150) / (100- 96) * 1 *104 = 13.5 м3/сут.
3. Смеситель перегородчатый 1. Сечение лотка: Fл = q / vл = (650/3600) /0.6 = 0.3 м2 , где q – производительность водоочистного сооружения , м3/с; vл - допустимая скорость движения воды в лотке , м/с (vл =0.6 м/с); 2. Ширина лотка: bл = Fл /Н = 0.30/0,5 =0.6 м , где Н – высота слоя воды в конце смесителя после перегородок (Н=0.4-0.5м); 3. Потеря напора в каждом сужении смесителя составит: Нс = ζ * Vс2 /2*g = 2.9 *12 / 2*10 = 0.145 м , где Vс – скорость движения воды в сужении перегородки, равная 1 м/с; ζ – коэффициент сопротивления ,принимаемый равным 2.9.
Расчет пескового бункера Суточный объем осадка. Wос = Nпрqос /1000, м3/сут где Nпр – приведенное население, чел.; qос – удельное количество песка, л/(сут*чел), qос = 0.02 л/(сут*чел). Wос = 1200000*0.02/1000 = 24 м3/сут 2. Полезный объем одного бункера ( , м3) определен по формуле: Wбунк = Wос*Т/n, T - время хранения осадка в бункерах, согласно СНиП, принимаем T = 5сут; n - число бункеров, принимаем n = 2. Wбунк = 24*5/2 = 62.5 м3; 3. Принимаем диаметр бункера D = 1.4 м и определяем высоту ( ,м) усеченного конуса. hус = (D – d0)*tgα, м , где d0 = 0,5 м, а 60. hус = (1.4 – 0.5)*tg60 = 0.78 м 4. Высота цилиндрической части бункера (hцил , м). hцил = 4*{ Wбунк – 1/12*π* hус*(D2 + D*d0 + d02)}/π*D2 hцил = 4*(62.5 – 1/12*3.14*0.78*(1.42 + 1.4*0.5 +0.52))/3.14*1.42 = 1.37 м 5.Строительная высота бункера составит: Нстр. = hб + hус +hцил = 0.3 + 1.37 + 0.78 = 2.45 где hб – высота борта бункера, принимаем равной 0.3 м.
Заключение
Гидроциклон рекомендуется использовать в неосложненных геолого-технических условиях, он может быть рекомендован для использования в организациях занимающихся геологоразведочным бурением. Данная установка будет находить оптимальное применение при бурении на твердые полезные ископаемые с применением промывки глинистым раствором. Гидроциклонная установка обладает следующими преимуществами: • простота конструкции, эксплуатации, регулировки, монтажа, высокий ресурс работы; • высокая степень очистки промывочной жидкости – до 0.2%; • незначительные потери промывочной жидкости через штуцеры; • уменьшены габаритные размеры и металлоемкость конструкции; Данная курсовая работа позволила расширить, систематизировать и закрепить знания, полученных при изучении методов очистки. В ходе курсовой работы были изучены технологии с подробным представлением гидроциклонной установки для очистки от механических примесей. Данная курсовая работа позволила расширить, систематизировать и закрепить знания, полученных при изучении методов очистки сточных вод. В ходе курсовой работы были изучены технологии производства стеновых и облицовочных материалов, а также была предложена схема очистки сточных вод данного производства с подробным представлением гидроциклонной установки для очистки от механических примесей.
Список использованной литературы
Поваров А. И. Гидроциклоны на обогатительных фабриках. -М.: Недра, 1978. -267 с. 2. Мустафаев А. М., Гутман Б. М. Гидроциклоны в нефтедобывающей промышленности. -М.: Недра, 1971. -260 с. 3. Рябчиков С. Я., Дельва В. А., Чубик П. С. Руководство к лабораторным работам по буровым машинам и механизмам. – Томск: изд.ТПУ, 1994.-112 с. Резниченко И. Н. Приготовление, обработка и очистка буровых растворов. -М.: Недра, 1982. -230 с. Ицкович Г. М. Сопротивление материалов: Учеб. Для учащихся машиностроит. Техникумов. -7-е изд., испр. –М.: Высш. Шк., 1986. -352 с.: ил. Бабаев С. Г. Надежность и долговечность бурового оборудования. –М.: Недра, 1984. -184 с. Поваров А. И. Гидроциклоны. М.: Госгортехиздат, 1961. -267 с. 8. Лахтин Ю.М., Арзамасов Б.Н. Химико-термическая обработка металлов. – Учебное пособие для вузов. – М.: Металлургия, 1985. 256 с.
|
Скачать 197.23 Kb.