Главная страница
Навигация по странице:

  • 6.1 Быстроходный вал

  • 6.2 Тихоходный вал

  • 7. Конструирование зубчатых колес.

  • 8. Конструктивные размеры корпуса редуктора.

  • 9. Уточненный расчет валов

  • 9.1 Ведущий вал

  • 9.2 Ведомый вал

  • 10. Проверка прочности шпоночных соединений

  • теоретическая механика. Курсовая работа по деталям машин является первой конструкторской работой студента, выполненной на основе знаний общеобразовательных дисциплин.


    Скачать 1.15 Mb.
    НазваниеКурсовая работа по деталям машин является первой конструкторской работой студента, выполненной на основе знаний общеобразовательных дисциплин.
    Анкортеоретическая механика
    Дата16.05.2021
    Размер1.15 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаPZpopov.doc
    ТипКурсовая
    #205599
    страница3 из 4
    1   2   3   4


    6. Проверочный расчет подшипников

    Пригодность подшипников определяется сопоставлением расчетной динамической грузоподъемности с базовой, или базовой долговечности с требуемой, по условиям:



    6.1 Быстроходный вал

    Проверить пригодность подшипника 7308 быстроходного вала цилиндрического редуктора. Частота вращения кольца подшипника . Осевая сила в зацеплении . Реакции в подшипниках . Подшипники установлены враспор. Характеристика подшипников:



    Требуемая долговечность подшипника:



    Для зубчатых редукторов ресурс работы подшипников может превышать 36000 ч (таков ресурс самого редуктора), Но не должен быть менее 10000 ч (минимально допустимая долговечность подшипника).

    а) Определим коэффициент осевого нагружения е:



    б) Определим осевые составляющие радиальных нагрузок:



    в) Определяем осевые нагрузки подшипников.

    Так как то



    г) Определяем отношения:



    д) Уточняем коэффициент влияния осевого нагружения. Так как то

    е) Из соотношений выбираем соответствующие формулы для определения :



    ж) Определяем динамическую грузоподъемность по максимальной эквивалентной нагрузке :



    Подшипник пригоден.



    6.2 Тихоходный вал

    Проверить пригодность подшипника 7311 тихоходного вала цилиндрического редуктора. Частота вращения кольца подшипника . Осевая сила в зацеплении . Реакции в подшипниках . Подшипники установлены враспор. Характеристика подшипников:



    а) Определим коэффициент осевого нагружения е:



    б) Определим осевые составляющие радиальных нагрузок:



    в) Определяем осевые нагрузки подшипников.

    Так как то



    г) Определяем отношения:



    д) Уточняем коэффициент влияния осевого нагружения. Так как то

    е) Из соотношений выбираем соответствующие формулы для определения :



    ж) Определяем динамическую грузоподъемность по максимальной эквивалентной нагрузке :



    Подшипник пригоден.



    7. Конструирование зубчатых колес.

    Конструктивные размеры зубчатого колеса.

    Элемент колеса

    Параметр

    Способ получения заготовки (ковка)

    обод

    диаметр



    толщина



    ширина





    ступица

    внутренний диаметр



    наружный диаметр



    толщина



    длина



    диск

    толщина



    радиусы закруглений и уклон

    ;

    отверстия

    -


    8. Конструктивные размеры корпуса редуктора.

    Толщина стенок корпуса и крышки



    Толщина фланцев (поясов) корпуса и крышки:

    верхнего пояса корпуса и пояса крышки:

    b = 1,5δ = 1,5·9= 13,5 мм; b1 = 1,5δ1 = 1,5·9 = 13,5 мм;

    нижнего пояса корпуса

    р = 2,35δ = 2,35·9 = 21,15 мм; принимаем р = 21мм.

    Толщина ребер основания корпуса m=(0.85...1) =7,65...9 мм

    принимаю m= 9 мм

    Толщина ребер крышки m1=(0.85...1) =7,65...9мм принимаю m1= 9 мм

    Диаметры болтов:

    -фундаментных . Принимаем фундаментные болты с резьбой М20;

    -болтов, крепящих крышку к корпусу у подшипника,

    d2 = (0,7

    0,75)d1 = (0,7 0,75)20= 14..15 мм; принимаем болты с резьбой M16;

    -болтов, соединяющих крышку с корпусом, d3 = (0,5 0.6)d1= (0,50,6)20= 10..12 мм; принимаем болты с резьбой M12.

    9. Уточненный расчет валов

    Считаем, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения — по нулевому (пульсирующему).

    Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности s для опасных сечений и сравнении их с требуемыми (допускаемыми) значениями [s]. Прочность соблюдена при s > [s].

    Будем производить расчет для предположительно опасных сечений каждого из валов.

    9.1 Ведущий вал

    Материал вала – сталь 45, термическая обработка – улучшение.

    При диаметре заготовки до 90 мм ( ) среднее значение σв= 780 МПа.

    Предел выносливости при симметричном цикле изгиба:



    Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений:



    Сечение А—А. Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через поликлиноременную передачу рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки. Коэффициент запаса прочности:



    где амплитуда и среднее напряжение от нулевого цикла

    .

    При d=32мм; b=10мм; t=4мм





    Принимаем



    ГОСТ 16162 - 78 указывает на то, чтобы конструкция редукторов предусматривала возможность восприятия радиальной консольной нагрузки, приложенной в середине посадочной части вала. Величина этой нагрузки для одноступенчатых зубчатых редукторов на быстроходном валу должна быть 2,5 при

    Приняв у ведомого вала длину посадочной части под шкив равной длине шкиваl= 45 мм, получим изгибающий момент в сечении А - А от консольной нагрузки: .

    Принимаем



    Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:



    Результирующий коэффициент запаса прочности



    9.2 Ведомый вал

    Материал вала – сталь 45 улучшенная; σв = 570 МПа

    Пределы выносливости

    σ-1= 0,43*570 =246 МПа,

    τ-1 =0,58* σ-1= 142 МПа.

    Сечение А-А. Диаметр вала в этом сечении 50 мм.

    Концентрации напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки [1, табл. 8.5]: ; масштабные факторы εσ=0,82; ετ = 0,7 [1, табл. 8.8]; коэффициенты ψσ= 0,15, ψτ= 0,1.

    Крутящий момент Н∙мм.

    Изгибающий момент в горизонтальной плоскости:



    Изгибающий момент в вертикальной плосктости:



    Суммарный изгибающий момент в сечении А-А:



    Момент сопротивления кручению (d=50мм; b=16мм; t1=6 мм):



    Момент сопротивления изгибу:



    Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:



    Амплитуда нормальных напряжений изгиба:



    Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:



    Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:



    Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А:



    получился близким к коэффициенту запаса =3,87. Это незначительное расхождение свидетельствует о том, что консольные участки валов, рассчитанные по крутящему моменту и согласованные с расточками стандартных полумуфт, оказываются прочными и что учёт консольной нагрузки не вносит существенных изменений. Фактическое расхождение будет еще меньше, так как посадочная часть вала бывает короче, чем длина полумуфты, что уменьшает значения изгибающего момента и нормальных напряжений. По той же причине проверять прочность в сечениях Б-Б и В-В нет необходимости.

    10. Проверка прочности шпоночных соединений

    Призматические шпонки, применяемые в проектируемых редукторах, проверяют на смятие.

    Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок – по ГОСТ 23360-78.

    Материал шпонок - сталь 45 нормализованная.



    , так как принимаем шпонку со скругленными концами, допускаемое напряжение смятие при стальной ступице .
    1   2   3   4


    написать администратору сайта