Главная страница

Курсовая работа по теме Электроснабжение участка кузнечнопрессового цеха


Скачать 399.22 Kb.
НазваниеКурсовая работа по теме Электроснабжение участка кузнечнопрессового цеха
Дата02.04.2019
Размер399.22 Kb.
Формат файлаrtf
Имя файла1208397.rtf
ТипКурсовая
#72391

Размещено на http://www.allbest.ru

Воронежский промышленно-экономический колледж

Курсовая работа

по теме: Электроснабжение участка кузнечно-прессового цеха

Дисциплина: Электроснабжение отрасли
Выполнил: студент 3 курса группы 114

Кузнецов Евгений Олегович.

Проверил преподаватель: Кизима П.Г.

Воронеж 2013

Введение
Участок кузнечно – прессового цеха (КПЦ) предназначен для штамповки и ковки металла.

Он имеет станочное отделение, в котором установлено оборудование: обдирочные станки типа РТ – 21001 и РТ – 503, электротермические установки, кузнечно – прессовые машины, мостовые краны и др. Участок предусматривает наличие помещений для цеховых: Тепловых подстанций, вентиляторной, инструментальной кладовой, складов, для бытовых нужд и пр.

ЭСН осуществляется от ГПП. Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 1.4 км, а от ЭНС до ГПП – 12 км. Напряжение на ГПП – 10 кВ.

Количество рабочих смен – 2. Потребители участка имеют 3 категории надежности ЭСН.

Грунт в районе КПЦ – суглинок с °t +15 °C. От этой же цеховой ТП намечается ЭСН при расширении станочного парка.

Дополнительная нагрузка КПЦ в перспективе составит: Рдоп = 685 кВТ, Qдоп=828 квар, Кn=0.5.

Каркас здания смонтирован из блоков – секций длинной 8м каждая.

Размеры участка А×В×h=96х56х10м.

Вспомогательные помещения двухэтажные высотой 4м

Перечень оборудования КПЦ дан в таблице 1.

Мощность электропотребления (Рэл)
Таблица 1. Приложение к заданию на курсовое проектирование ЭО инструментального цеха

№ на плане

Наименование ЭО

Рэп, кВт

Примечание

1

Вентилятор вытяжной

55




2

Вентилятор приточный

75




3…5

Электрические установки

20




6,17,36

Краны мостовые

20 кВА




7…16

Обдирочные станки типа РТ-503

4.7




18…20

Кривошыпные КПМ

15




21...23

Фрикционные КПМ

7.5




24…35

Обдирочные станки типа РТ-21001

10





1. Расчет электрических нагрузок

электроснабжение кузнечный прессовый цех

Все электроприемники группы работают в длительном режиме работы, поэтому Рн = Рпасп.

ШРА-1

Электроприемники группы разбивают на однородные по режиму работы подгруппы с одинаковыми значениями коэффициентов использования и коэффициентов мощности

В данной группе электроприемников – 8

1 подгруппа – Вентиляторы 2 шт.;

2 подгруппа – Краны мостовые 3 шт.

3 подгруппа – Электротермические установки 3 шт.
1.1 По таблицам для каждой группы определяем: Ки, cosφ
1 подгруппа Ки1 = 0,6 cosφ1 = 0,8 tgφ1 = 0,75

2 подгруппа Ки1 = 0,1 cosφ1 = 0,5 tgφ1 = 1,73

3 подгруппа Ки1 = 0,8 cosφ1 = 0,95 tgφ1 = 0,33
1.2 Определяем суммарную активную мощность электроприемников по подгруппам
∑Ру1 = 130 кВт ∑Ру2 = 60 кВт ∑Ру3 = 60 кВт
1.3 Определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену
Рсм1 = Ки1 • ∑Ру1; 0,6 • 30 = 78 кВт Рсм2 = Ки1 • ∑Ру2; 0,1 • 60 = 6 кВт

Рсм3 = Ки1 • ∑Ру3; 0,8 • 60 = 48 кВт

Qсм1 = Рсм1 • tgφ1; 78 • 0,75 = 58,5 квар Qсм2 = Рсм2 • tgφ1; 6 • 1.73 = 10,38 квар

Qсм3 = Рсм3 • tgφ1; 48 • 0,33 = 15,84 квар
Где Рсм1 - среднесменная активная мощность

Qсм1 - среднесменная реактивная мощность
1.4 Определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену в целом по группе
Рсм = Рсм1 + Рсм2 + Рсм3; 78 + 6 + 48 = 132 кВт

Qсм = Qсм1 + Qсм2 + Qсм3; 58,5 + 10,38 + 15,84 = 84,74 квар
1.5 Определяем значение числа «m» - модуля силовой сборки
m = Рн max / Pн min; 40/2,5 = 16
Где Рн max - максимальная номинальная мощность электропиемника в группе;

Рн min – минимальная номинальная мощность электроприемника в группе.
1.6 Так как m >3, Ки < 0,2, n > 5 то эффективное значение электроприемников nэ определяем, используя относительные величины n* и Р*
n* = n1 / n; 6/18 = 0,33
где n1 – число элекртоприемников, мощность которых больше 0,5 номинальной мощности самого мощного электроприемника.

n – общее число электроприемников.

Р* = Р1 / ∑Рн; 180/314 = 0,57
где Р1 – суммарная мощность n1 элект;роприемников;

∑Рн - суммарная мощность всех электроприемников группы.

n* = 0,37

P* = 0,57
1.7 По значению Ки и nэ определяем из таблицы Кмакс
Кмакс = 2

По этим значениям из таблицы определяем величину nэ* = 0,81

nэ = n • nэ*; 0,81 • 18 = 14,58 ≈ 15
1.8 Определяем максимальную расчетную активную мощность
Рмакс = Рсм • Кмакс; 132 • 2 = 264 кВт
1.9 Определяем максимальную расчетную реактивную мощность
Qмакс = К′макс • Qсм; 1,1 • 84,74 = 93,2 квар
где К′макс = 1,1; если nэ ≤ 10; Ки ≥ 0,2 и nэ ≤ 100, в остальных случаях К′макс = 1,1
1.10 Определяем полную максимальную расчетную мощность
Sмакс = √Р2макс + Q2макс; √2642 + 93,22 = 280 кВА
1.11 Определяем максимальный расчетный ток
Iмакс = Sмакс / (√3 • Uн); 280/1,73 • 0,38 = 430 А
ШРА-2

В данной группе электроприемников – 28

1 подгруппа: пресса – 6 шт.

2 подгруппа: станки – 22 шт.
1.1.1 По таблицам для каждой группы определяем: Ки, cosφ
1 подгруппа Ки1 = 0,25 cosφ1 = 0,65 tgφ1 = 1,17

2 подгруппа Ки1 = 0,17 cosφ1 = 0,65 tgφ1 = 1,17
1.1.2 Определяем суммарную активную мощность электроприемников по подгруппам
∑Ру1 = 67,5 кВт ∑Ру2 = 167 кВт
1.1.3 Определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену
Рсм1 = Ки1 • ∑Ру1; 0,25 • 67,5 = 16,9 кВт Рсм2 = Ки1 • ∑Ру2; 0,17 • 167 = 28,4 кВт

Qсм1 = Рсм1 • tgφ1; 16,9 • 1,17 = 19,8 квар Qсм2 = Рсм2 • tgφ1; 28,4 • 1,17 = 33,2 квар
Где Рсм1 - среднесменная активная мощность

Qсм1 - среднесменная реактивная мощность

1.1.4 Определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену в целом по группе
Рсм = Рсм1 + Рсм2; 16,9 + 28,4 = 45,3 кВт

Qсм = Qсм1 + Qсм2; 19,8 + 33,2 = 53 квар
1.1.5 Определяем значение числа «m» - модуля силовой сборки
m = Рн max / Pн min; 20/5,5 = 3,63
где Рн max - максимальная номинальная мощность электропиемника в группе;

Рн min – минимальная номинальная мощность электроприемника в группе.
1.1.6 Так как m >3, Ки < 0,2, n > 5 то эффективное значение электроприемников nэ определяем, используя относительные величины n* и Р*
n* = n1 / n = 6/24 = 0,25
где n1 – число элекртоприемников, мощность которых больше 0,5 номинальной мощности самого мощного электроприемника.

n – общее число электроприемников.
Р* = Р1 / ∑Рн = 0,43
где Р1 – суммарная мощность n1 электроприемников;

∑Рн - суммарная мощность всех электроприемников группы.

1.1.7 По значению Ки и nэ определяем из таблицы Кмакс
Кмакс = 2,5
1.1.8 Определяем максимальную расчетную активную мощность
Рмакс2 = Рсм • Кмакс; 45,3 • 2,5 = 113,2 кВт
1.1.9 Определяем максимальную расчетную реактивную мощность
Qмакс2 = К′макс • Qсм = 1,1 • 53 = 58,3 квар
где К′макс = 1,1; если nэ ≤ 10; Ки ≥ 0,2 и nэ ≤ 100, в остальных случаях К′макс = 1,1
1.1.10 Определяем полную максимальную расчетную мощность
Sмакс = √Р2макс + Q2макс; √113,22 + 58,32 = 127,3 кВА
1.1.11 Определяем максимальный расчетный ток
Iмакс = Sмакс / (√3 • Uн); 127,3/1,73 • 0,38 = 181,9 А
2. Расчет распределительной сети
Цеховые сети должны:

Обеспечивать необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от их категории;

Быть удобными и безопасными в эксплуатации;

Иметь оптимальные технико-экономические показатели;

Иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.

На практике наиболее распространение имеют смешанные схемы, сочетающие в себе элементы радиальных и магистральных схем и пригодные для любых категорий электроснабжения.

В проектируемом цехе – магистральная схема.

Приведем расчет распределительной сети цеха. Распределительная сеть отдаленного электроприемника имеет вид:

ШРА-1
2.1.1 Расчет распределительной сети: Вентилятор приточный
2.1.2 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 55/(1,73 • 0,38 • 0,8) = 110 А
2.1.3 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву
Iн ≤ Iд.

110 ≤ 140
Выбираем провод АВВГ сечением 50 мм 2 с Iд = 140 А.

2.1.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 110/2,5 = 220 А
Выбираем предохранитель ПН-2-250 с Iпв = 220 А.
2.1.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

140 ≥ 0,33 • 220 = 72,8
Условие выполняется, значит, плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.2 Расчет распределительной сети: Вентилятор приточный
2.2.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн /(√3 • Uн • cosφ) = 75/(1,73 • 0,38 • 0,8) = 150 А
2.2.2 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву

Iн ≤ Iд.

150 ≤ 170
2.2.3 Выбираем провод АВВГ сечением 95 мм 2 с Iд = 170 А.
2.2.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 150/2,5 = 300 А
Выбираем предохранитель ПН-2-400 с Iпв = 300 А.
2.2.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

170 ≥ 0,33 • 300 = 99
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.3 Расчет распределительной сети: Электрические установки
2.3.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 20/(1,73 • 0,38 • 0,95) = 33,3 А
2.3.2 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву
Iн ≤ Iд.

33,3 ≤ 42
2.3.3 Выбираем провод АПВ сечением 10 мм2 с Iд =42 А.
2.3.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 33,3/2,5 = 66,6 А
Выбираем предохранитель ПН-2-100 с Iпв = 70 А.
2.3.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

42 ≥ 0,33 • 70 = 23,1
Условие выполняется, значит, плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.4 Расчет распределительной сети: Краны мостовые
2.4.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 20/(1,73 • 0,38 • 0,5) = 66,6А

2.4.2. Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:

Iн ≤ Iд.

66,6 ≤ 75
2.4.3 Выбираем провод АВВГ сечением 25 мм 2 с Iд = 75 А
2.4.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 66,6/2,5 = 133,2 А
Выбираем предохранитель ПН-2-200 с Iпв = 140 А.
2.4.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

75 ≥ 0,33 • 140 = 46,2
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.

ШРА-2
2.5 Расчет распределительной сети: Обдирочные станки РТ-503
2.5.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 4,7/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 11,8 А
2.5.2. Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.

11,8 ≤ 19
2.5.3 Выбираем провод АПВ сечением 2,5 мм 2 с Iд = 19 А
2.5.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 11,8/2,5 = 23,6 А
Выбираем предохранитель ПН-2-100 с Iпв = 30 А.
2.5.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

19 ≥ 0,33 • 30 = 100
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.6 Расчет распределительной сети: Кривошипные КПМ
2.6.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 15/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 37,2 А
2.6.2 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву
Iн ≤ Iд.

37,2 ≤ 42
2.6.3 Выбираем провод АПВ сечением 10 мм 2 с Iд = 42 А

2.6.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 37,2/2,5 = 74,4 А
Выбираем предохранитель ПР-2-100 с Iпв = 80 А.
2.6.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

42 ≥ 0,33 • 80 = 26,4
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.7 Расчет распределительной сети: Фрикционные КПМ
2.7.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 7,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 18,8 А
2.7.2 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.

18,8 ≤ 19
2.7.3 Выбираем провод АПВ сечением 2,5 мм 2 с Iд = 19 А
2.7.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 18,8/2,5 = 37,6 А
Выбираем предохранитель ПН-2-100 с Iпв = 40 А.
2.7.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

19 ≥ 0,33 • 40 = 13,2
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
2.8 Расчет распределительной сети: Обдирочные станки РТ – 21001
2.8.1 Определяем номинальный ток
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 10/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 25 А
2.8.2 Выбираем сечение проводников по допустимому нагреву
Iн ≤ Iд.

25 ≤ 27
2.8.3 Выбираем провод АПВ сечением 4 мм 2 с Iд = 27 А
2.8.4 Для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям
Iпв ≥ Iр;

Iпв ≥ Iпик /α;

Iпик = к • Iн;

α = 2,5;

Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 25/2,5 = 50 А
Выбираем предохранитель ПН-2-100 с Iпв = 55 А.
2.8.5 Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие
Iдоп ≥ кз • Iза;

27 ≥ 0,33 • 55 = 18,15
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
3. Выбор шинопровода
по ШРА-1

Выбираем шинопровод ШРА – 500 – 44 – У3 с номинальным током 430А и r0 = 0,21Ом/км, х0 = 0,21 Ом/км

по ШРА-2

Выбираем шинопровод ШРА – 250 – 32 – У3 с номинальным током 181,9А и r0 = 0,21 Ом/км, х0 = 0,21 Ом/км
4. Расчет силовой сети от КТП до ШРА
Силовая питающая сеть от КТП до ШРА имеет следующий вид:

КТП ШРА
4.1.1 Производим расчет силовой питающей линии для шинопровода: ШРА- 1
4.1.2 Максимальный расчетный ток для линии берем: Iмакс = 200 А
4.1.3 Выбор сечения кабеля и его марку производим по максимальному расчетному току

Принимаем кабель марки АВВГ сечением 150 мм 2 с Iдоп = 235 А.

Iмакс ≤ Iдоп;

200 ≤ 235
4.1.4 Для защиты от токов КЗ предусмотрены предохранители с плавкими вставками. Расчет токов плавких вставок ведем по следующим условиям:
Iпик = Iпуск + (Iмакс – Ки • Iном);

Iпв ≥ Iпик / α;

Iпв ≥ Iр;
где Iном и Iпуск – номинальный и пусковой ток самого мощного электроприемника, питающийся от данной силовой сети; Ки – коэффициент использования.

Iпик = 150*5 + (200 – 0,6 • 150) = 860 А

Iпв ≥ 860/2,5 = 334 А

Принимаем предохранитель ПР-2-1000 с Iпв = 380 А.

4.1.5 Выбранный предохранитель должен удовлетворять условию
Iдоп ≥ кз • Iза;

235 ≥ 0,33 • 380 = 125,5А.
4.1.6 В качестве распределительного устройства на КТП принимаем распределительную панель одностороннего обслуживания типа ЩО – 70М с рубильником на номинальный ток Iном = 125,4 А
4.2 Производим расчет силовой питающей линии для шинопровода: ШРА-2
4.2.1 Максимальный расчетный ток для линии берем Iмакс = 181,9 А
4.2.2 Выбор сечения кабеля и его марку производим по максимальному расчетному току

Принимаем кабель марки АВВГ сечением 120 мм 2 с Iдоп = 200 А.

Iмакс ≤ Iдоп; 181,9 ≤ 200
4.2.3 Для защиты от токов КЗ предусмотрены предохранители с плавкими вставками. Расчет токов плавких вставок ведем по следующим условиям
Iпик = Iпуск + (Iмакс – Ки • Iном);

Iпв ≥ Iпик / α;

Iпв ≥ Iр;
где Iном и Iпуск – номинальный и пусковой ток самого мощного электроприемника, питающийся от данной силовой сети; Ки – коэффициент использования.

Iпик = 37,5•6 + (181,9 – 0,25 • 37,5) = 396,6 А

Iпв ≥ 396,6/2,5 = 158,6 А

Принимаем предохранитель ПН-2-250 с Iпв = 200 А.
4.2.4 Выбранный поредохранитель должен удовлетворять условию
Iдоп ≥ кз • Iза;

200 ≥ 0,33 • 200 = 66
4.2.5 В качестве распределительного устройства на КТП принимаем распределительную панель одностороннего обслуживания типа ЩО – 70М с рубильником на номинальный ток Iном = 200 А
4.3.1 Производим расчет силовой питающей линии для шинопровода: РП-1
4.3.2 Максимальный расчетный ток для линии берем: Iмакс = 230 А
4.3.3 Выбор сечения кабеля и его марку производим по максимальному расчетному току

Принимаем кабель марки АВВГ сечением 150 мм 2 с Iдоп = 235 А.

Iмакс ≤ Iдоп;

230 ≤ 235
4.3.4. Для защиты от токов КЗ предусмотрены предохранители с плавкими вставками. Расчет токов плавких вставок ведем по следующим условиям
Iпик = Iпуск + (Iмакс – Ки • Iном);

Iпв ≥ Iпик / α;

Iпв ≥ Iр;
где Iном и Iпуск – номинальный и пусковой ток самого мощного электроприемника, питающийся от данной силовой сети; Ки – коэффициент использования.

Iпик = 150*5 + (230 – 0,6 • 150) = 890 А

Iпв ≥ 890/2,5 = 356 А

Принимаем предохранитель ПР-2-1000 с Iпв = 380 А.
4.3.5 Выбранный предохранитель должен удовлетворять условию
Iдоп ≥ кз • Iза;

235 ≥ 0,33 • 380 = 125,4А.
4.3.6 В качестве распределительного устройства на КТП принимаем распределительную панель одностороннего обслуживания типа ЩО – 70М с рубильником на номинальный ток Iном = 125,4 А
5. Расчет освящения
Находим площадь помещения: А = а×в; 56·96=5376 м2

Находим значения удельной мощности по справочнику для ДРЛ с высотой n=7м.

W – удельная мощность лампы 15,5 Вт. Прикидывваем число светильников в помещении. N=62

Определяем мощность лампы: Pл=А·W/N;

5376·15,5/62=1344Вт

Следовательно осветительную установку ДРЛ выбираем мощность 1500Вт.

Определяем количество светильников:

N – количество светильников

Кс – табличная величина (0,9)

Росв – мощность освещения

М – момент

q – сечение провода

Ku – коэффициент использования

L – длина провода

Росв = N·Pл ном

62·1500 = 93кВт;

Pрас=1,25·Kс·Pосв

1,25·0,9·93=104,6кВт;

Pсм=Pрас·Kc

104,6·0,9=94,14кВт

Находим максимальную активную мощность:

Pмакс=Рсм/cosφ

94,14/0,9=104,6кВт

Qмакс=Рсм·tgφ

94,14·0,33=31,1квар

Sмакс=√Р2макс+Q2макс

√104,62+31,12=109,1кВА
6. Расчет осветительной установки вспомогательных помещений

6.1 Трансформаторная подстанция (ТП)
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E), W f (4м; 72м2; 100лк); тогда W=10

N =10*72/80=9св
6.2 Вентиляционная
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E); W f (4м; 72м2; 50лк); тогда W=5

N =5*72/80≈5св
6.3 Комната отдыха
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E); W f (4м; 72м2; 50лк); тогда W=5

N =5*72/80≈5св
6.4 Контора
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E); где W f (h, S, E); W f (4м; 72м2;150лк); тогда W=15

N =15*72/80≈14св
6.5 Бытовка
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E); W f (4м; 72м2; 50лк); тогда W=5

N =5*72/80≈5св
6.6 Инструментальная
S=12*6=72м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E), W f (4м; 72м2; 100лк); тогда W=10

N =10*72/80=9св
6.7 Склад
S=18*18=324м2

N =W*S/Pл, где W f (h, S, E), W f (3,2м; 324м2; 418,5лк); тогда W=15,5

N =15,5*324/418,5≈9
Все табличные значения взяты из книги “Расчет и проектирование осветительных установок” Шеховцов В.П.
7. Аварийное освещение
В данном цехе в соответствии с правилами устройства электроустановок (ПУЭ), правилами технологической эксплуатации (ПТЭ) и строительными нормами и правилами (СН и П) предусмотрено аварийное освещение. Рабочее и аварийное освещение во всех помещениях, на рабочих местах, открытых пространствах должно обеспечивать освещенность в соответствии с установленными требованиями.

Применяемые при эксплуатации ЭУ светильники рабочего и аварийного освещения должны быть только заводского изготовления и соответствовать требованиям государственных стандартов и технических условий. Светильники аварийного освещения должны отличаться от светильников рабочего освещения знаками и окраской.

Аварийное освещение разделяется на освещение безопасности и эвакуационное. Освещение безопасности предназначено для продолжения работы при аварийном отключении рабочего освещения. Светильники рабочего освещения и светильники освещения безопасности в производственных и общественных зданиях и на открытых пространствах должны питаться от независимых источников.

Светильники и световые указатели эвакуационного освещения в производственных зданиях должны быть присоединены к сети, не связанной с сетью рабочего освещения, начиная распределительного пункта освещения или, при наличии только одного ввода, начиная от вводного распределительного устройства.

При отнесении всех или части светильников освещения безопасности и эвакуационного освещения к особой группе первой категории по надежности электроснабжения необходимо предусматривать дополнительное питание этих светильников от третьего независимого источника. Применение для рабочего освещения, освещения безопасности и эвакуационного освещения общих групповых щитков, а также установка аппаратов управления рабочим освещением, освещением безопасности и эвакуационным освещением, за исключением аппаратов вспомогательных цепей (например сигнальных ламп, ключей управления), в общих шкафах не допускается.
8. Выбор компенсирующей установки
Одним из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, является вопрос о компенсации реактивной мощности.

Передача значительного количества реактивной мощности из энергосистемы к потребителям нерациональна по следующим причинам: возникают дополнительные потери активной мощности и энергии во всех элементах системы электроснабжения, обусловленные загрузкой их реактивной мощностью, и дополнительные потери напряжения в питающих сетях.

Компенсация реактивной мощности с одноимённым улучшением качества электроэнергии непосредственно в сетях промышленных предприятий является одним из основных направлений сокращений потерь электроэнергии и повышения эффективности электроустановок предприятий.

С точки зрения экономии электроэнергии и регулирования напряжения компенсацию реактивной мощности наиболее целесообразно осуществлять у его потребителей.

К сетям напряжением до 1 кВ на промышленных предприятиях подключается большая часть потребителей реактивной мощности. Коэффициент мощности нагрузки низкого напряжения обычно не превышает 0,8. Сети напряжением 380 В электрически более удалены от источников питания, поэтому передача реактивной мощности в сети НН требует увеличения сечений проводов и кабелей, повышения мощности трансформаторов и сопровождается потерями активной и реактивной мощности.

Затраты, обусловленные перечисленными факторами, можно уменьшить или даже устранить, если осуществлять компенсацию реактивной мощности в сети НН с помощью синхронных двигателей и конденсаторных батарей.

В данном проекте для компенсации реактивной мощности применяются статические конденсаторные установки.

Компенсации реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до получения значения cosφ = 0,92 ÷ 0,95.
8.1 Находим величину реактивной мощности компенсирующей установки
Qку = α • Pmax • (tgφ - tgφк)=0,9 • 104,6 • (0,93-0,36)=53,6 квар.
где α – коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным образом, принимается 0,9

tgφ – коэффициент реактивной мощности до компенсации

tgφк – коэффициент реактивной мощности после компенсации. Если задаемся cosφк = 0,94, то тогда tgφк = 0,36
Qку = α • Pmax • (tgφ - tgφк) = 0,9 • 104,6 • (0,93-0,36)=53,6 квар.
По полученному значению Qку выбираем конденсаторную установку

УК2 – 0,38 – 150 мощностью 53,6 квар
8.2 Определяем общую максимальную реактивную мощность цеха с учётом компенсирующей установки
Qобш = Qmax - Qку =93,2 - 53,6 = 39,6 квар
8.3 Определяем полную мощность цеха с учётом компенсирующей установки
Smax = √ Pmax2 + Qобш2 = √104,62+ 39,62 =111,8 кВА

8.4 Определяем коэффициент мощности cosφ
cosφ = Pmax/ Smax = 104,6/111,8 = 0,93
Что удовлетворяет требованиям ПУЭ, следовательно, компенсирующая установка выбрана верно.
9. Выбор трансформаторной подстанции
Выбор мощности цеховых трансформаторов должен быть технически и экономически обоснован. Для питания цеховых электроприемников применяются комплектные трансформаторные подстанции. Обычно применяются внутрицеховые пристроенные подстанции, т.к. источник питания выгодно держать ближе к центру нагрузок. Отдельно стоящие подстанции, строят, если от КТП потребители других цехов, помещение цеха взрывоопасно, или нельзя по технологии.

Для питания цеховых потребителей применяются трансформаторы следующих мощностей:

Осуществляется по формуле:
St=√(P1+P2+Pосв)2+(Q1+Q2+Qосв)=√(264+113,2+93)2+(93,2+58,3+31,1)2=504,4кВА

S0=St/N∙K3=504,4/1∙0,65=776кВА
Где St - суммарная максимальная мощность по ШРА 1-2

Iт - максимальная сила тока по ШРА 1-2

Uном – номинальное напряжение на подводке к подстанции принято 10кВ

N – число трансформаторов

К3 – коэффициент загрузки трансформатора

I0=St/√3∙Uном=504,4/1,73∙10=29,1A

Выбор трансформатора: 2 трансформатор, рассчитанный на 630кВА марки ТМФ – 630|10 шкаф ВН – ВВ – КР.

Проверка загрузки трансформатора:

К3=Sном/SКТП=504,4/630=0,8

Т.к. коэффициент нагрузки 0,8 подключать к этому КТП дополнительные потребители электроэнергии не рекомендовано. ААБ – 3(3×25) рассчитанный на 10кВ.

КТП 630/10/0,4
10. Расчёт заземляющего устройства
При расчёте заземляющего устройства определяются тип заземлителей, их количество и место размещения, а также сечение заземляющих проводников. Этот расчёт производится для ожидаемого сопротивления заземляющего устройства в соответствии с существующими требованиями ПУЭ.

В качестве заземлителя применяем металлические прутки диаметром 12 мм и длиной 5м.

Расстояние между прутками 5м.

Располагаем, прутки по периметру здания и соединения между собой стальными полосами 40х4 мм сечением.

Почва – суглинок (ρизм = 100 Ом • м)

Грунт средней влажности, х = 1

Периметр контура заземления.
P = 2 • (a + b)
P – периметр здания

a – длина здания

b – ширина здания

P = 2 • (a + b) = 2 • (96 + 56) = 304м2

Определяем число электродов для контура заземления.
N =P/L
N – число электродов

L – растояние между электродами

L = 5м.

N = P/L = 304/5 = 61 шт.

Определяем сопротивление одиночного заземлителя.
R1 = 0,227 • ρ1

ρ1 = ρизм • ψ

ψ = 1,5
R1 – сопротивление одного электрода

ρ1 – удельное сопротивление грунта с учётом повышения.

ρизм – измеренное сопротивление грунта.

ψ – коэффициент повышения сопротивления.

ρ1 = 100 • 1,5 = 150 Ом • м

R1 = 0,227 • 150 = 34,05
R = R1/N • η
η – коэффициент экранирования

η = 0,37

R = 34,5/61 • 0,37 = 1,53 Ом.

Контур заземления имеет сопротивление 1,53 Ом, что соответствует нормативам (норма не более 4 Ом).
11. Расчет токов короткого замыкания
Вычислить токи Ikmax,Ikr,iy в конце кабельной линии с алюминиевыми жилами сечением(3•120+1•50) мм2 L=100м напряжением 0,4 кВ питание кабеля производится от ПТС трансформатором мощностью 630 кВА, и К%=5,5%; Uвн =10 кВ, соединением обмоток звездой Y/Y. Ток трехфазного КЗ на стороне ВН трансформатора Iк максВН=11,42кА

Ток трехфазного КЗ на стороне ВН трансформатора

По справочным материалам находят параметры элементов схемы электроснабжения приведенные к ступени напряжения 0,4 кВ

Трансформатора: X1t =X2t=i7,1 мОм; Хот=148,7 мОм

Rit=R2t=5,5 мОм;Rот=55,6 мОм;

Кабельной линии: удельное сопротивление фаз Rуд = 0,32 мОм/м:

Худ=0,064 мОм/м петли фаза нуль

Вычисляют сопротивление питающей системы, приведенное к Uрасч = 630В
Хс=U2расч•10-3/√3•Imax•Ucp=0,8
то есть Хс можно считать равным 0

Сопротивление кабельной линии.
Фаз Хкл=Худ•I=0,064•100=6,4 мОм;Rкл=Rуд•I=0,32100=32мОм
Петли фаза – нуль I=0,62•100=62мОм

Полное сопротивление тока трехфазного КЗ в максимальном режиме:Zmax=√(xemax)2+(Remax)2=√(2+17,1+6,4)2+(32+5,5)2=45,3мОм

Полное сопротивление цепи тока двухфазного КЗ в минимальном режиме:Zmin=√(xemax)2+(Remax+Rq)2=√(23,3)2+(37,5+15)2=57,52мОм

Полное сопротивление системы и трансформатора тока однофазного КЗ (можно полагать, что) Zmшт=√(x1т+х2т+2хс)2 +(Rit+R2t+Rot+3Rq)2=√(17,1+17,1+148,7+4)2+(5,5+5,5+55,6+3•15)2=217,6 мОм

Ток трехфазного КЗ в максимальном режиме:Ikmax=UРасч/√3•zemax=630/1,7•44,25=16,4кА

Ток двухфазного КЗ с учетом электрической дуги:IkR=UРасч/2•Emin=630/2•57,52=18,1кА

Ток однофазного КЗ с учетом электрической дуги на зажимах наиболее удаленного электроприемника: IkR=UРасч/√3•(Zmax+Zmin)=34,1кА

Ударный ток трехфазного КЗ в максимальном режиме:Iymax=√2•ky•Imax=√2•1,5•34,1=10кА

Полученные значения токов КЗ позволяют проводить выбор коммутационных аппаратов, предохранителей, установок расцепителей автоматов и проверку обеспеченности быстрого отключения при пробе изоляции фазы электроприемника на корпус.
12. Потери напряжения
По ШРА-1
∆U=√3∙100/Uном∙(r0∙cosφ+x0∙sinφ)∙Iк∙L=1,73∙100/380∙(3,14∙0,54+0,4∙0,3)∙480∙0,022=7,6%
Где,

L-длина шинопровода

R0-табличная величина

X0-табличная величина

Sin-это отношение cos выбирается по таблице Брадиса

По ШРА-2
∆U=√3∙100/Uном(r0∙cosφ+x0∙sinφ)∙Iк∙L=1,73∙100/380(3,14∙0,53+0,4∙0,3)∙181,9∙0,023==2,8%
Где,

L-длина шинопровода

R0-табличная величина

X0-табличная величина

Sin-это отношение cos выбирается по таблице Брадиса
Заключение
В данном курсовом проекте мною была проделана следующая работа:

1. Разбив электроприемники на однородные по режиму работы подгруппы, произвел расчет электрических нагрузок на каждом шинопроводе. Полученные результаты занес в таблицу.

2. Выполнил расчет распределительной сети, выбрав к каждому ЭП провод, и предохранитель.

3. По максимальному току нагрузки выбрал шинопровод.

4. Произвел расчет силовой питающей линии для ШРА-1, ШРА-2 и РП-1.

5. Совершил расчет мощности осветительной установки

6. Выбор компенсирующей установки. Для компенсации реактивной мощности применяются статические конденсаторные установки.

7. Выбрал силовой трансформатор типа КТП 630/10/0,4

8. Выполнил расчет заземляющего устройства, при этом определив тип заземлителей, их количество и место размещения, а также сечение заземляющих проводников.
Список литературы


  1. Александоров К.К. Электротехнические чертежи и схемы. 2000г

  2. Ангарова Т.В. справочник по электроснабжению промышленных предприятий. 1991г

  3. Астахов Б.А справочник по электроустановкам высокого напряжения 1999г

  4. Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооуружений РД 34.21.122-87

  5. Шеховцов В.П. справочник-пособие по ЭО и ЭСН 1994г

  6. Смирнов А.Д справочник книжка энергетика 1997г

  7. Рожкова Л.Д., Козулин В.С электрооборудование станций и подстанций. 1997г




написать администратору сайта