Экономика. Курсовой Пример. Курсовой проект по дисциплине Инженерные конструкции сооружений (наименование дисциплины) Проектирование железобетонного резервуара
 Скачать 1.01 Mb.
|
 , а диаметр ненапрягаемой арматуры 8 мм с  .Площадь половины приведенного поперечного сечения плиты   .Статический момент половины поперечного сечения плиты относительно нижней грани продольного ребра   .Расстояние от центра тяжести половины приведенного поперечного сечения плиты до нижней грани продольного ребра    .Расстояние от центра тяжести половины приведенного поперечного сечения плиты до равнодействующей усилий в продольной арматуре (предварительно напряженной и ненапряженной – нижней и верхней)  , , .Момент инерции половины приведенного поперечного сечения плиты относительно его центра тяжести        .Усилие предварительного обжатия бетона с учетом первых потерь предварительного напряжения  .Эксцентриситет усилия  относительно центра тяжести половины приведенного поперечного сечения плиты .Максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия усилия    .Это напряжение не должно превышать  .Коэффициент армирования  .Равномерно распределенная нагрузка от веса половины плиты  .Максимальный изгибающий момент от этой нагрузки  .Напряжение в бетоне на уровне центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры   .Потери предварительного напряжения от ползучести бетона    .Полные потери предварительного напряжения (до и после передачи усилий натяжения на бетон)   .Для арматуры, расположенной в растянутой при эксплуатации зоне сечения элемента, эти потери следует принимать не менее 100 МПа. Предварительные напряжения арматурыс учетом всех потерь  .Напряжение в бетоне на уровне центра тяжести верхней ненапрягаемой арматуры   .Так как  , то сжимающие напряжения в верхней ненапрягаемой арматуре (вызванные усадкой и ползучестью бетона)  .Сжимающие напряжения в нижней ненапрягаемой арматуре (вызванные усадкой и ползучестью бетона)  .Усилие предварительного обжатия бетона с учетом полных потерь предварительного напряжения   .Эксцентриситет усилия  относительно центра тяжести половины приведенного поперечного сечения плиты  .1.9 Расчет продольного ребра плиты покрытия на действие изгибающего момента Поперечное сечение плиты покрытия приводим к эквивалентному тавровому (рисунок 1.7).  Рисунок 1.7 – Эквивалентное поперечное сечение плиты покрытия Рабочая высота поперечного сечения плиты  .Относительная деформация арматуры (с условным пределом текучести) растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой, при достижении в этой арматуре напряжения, равного  , принимается .Для напрягаемой арматуры с физическим пределом текучести в вышеприведенной формуле следует убрать число 400. Относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных  , принимаемая равной  .Относительная высота сжатой зоны бетона, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению, принимается  .Определим вспомогательную величину  .Так как  , то требуемая площадь поперечного сечения сжатой предварительно ненапрягаемой продольной арматуры    ,следовательно, сжатой предварительно ненапрягаемой продольной арматуры по расчету не требуется. Однако для приварки поперечной арматуры ставятся продольные ненапрягаемые стержни диаметром 8 мм класса арматуры А400 по прочности на растяжение. Проверим условие прохождения границы сжатой зоны бетона в полке плиты:   ,т. е. граница сжатой зоны бетона проходит в полке плиты, следовательно, площадь поперечного сечения напрягаемой продольной арматуры определяется как для прямоугольного поперечного сечения шириной  .Определим вспомогательную величину  .Относительная высота сжатой зоны бетона  .Так как  , то расчетное сопротивление напрягаемой арматуры допускается умножать на коэффициент условий работы  ,но т. к. полученное значение больше, чем 1,1, то принимается  .Коэффициент  не следует учитывать для напрягаемой арматуры класса А540.Требуемая площадь поперечного сечения напрягаемой продольной арматуры в растянутой зоне   .Примем два стержня диаметром 20 мм класса А800 с  = 628 мм2.1.10 Расчет продольного ребра плиты покрытия по образованию трещин Момент сопротивления половины приведенного поперечного сечения плиты для нижней грани продольного ребра  .Расстояние от центра тяжести половины приведенного поперечного сечения плиты до ядровой точки  .Коэффициент  , учитывающий влияние формы поперечного сечения элемента на момент образования трещин, –  .Момент образования трещин    .Условие образования трещин  ,т. е. трещины образуются. 2 РАСЧЕТ КОЛОННЫ 2.1 Опалубочный чертеж колонны Опалубочный чертеж колонны К1 приведен на рисунке 2.1 (позиция 2 – изделие закладное, предназначенное для монтажа колонны; позиция 3 – изделие закладное, предназначенное для соединения колонны и ригеля).   Рисунок 2.1 – Опалубочный чертеж колонны 2.2 Сбор нагрузок на колонну Сбор нагрузок на колонну приведен в таблице 2.1. При этом учтено, что нагрузки, передаваемые на колонну через ригель, собираются с грузовой площади 36 м2 (на эту площадь умножались значения нагрузок из таблицы 1.1). Как и ранее по строке «Итого кратковременная нагрузка» таблицы в расчет принята наибольшая из кратковременных нагрузок, т. к. предполагается, что совместное действие кратковременных нагрузок не допускается мероприятиями по эксплуатации резервуара. Таблица 2.1 – Сбор нагрузок на колонну
2.3 Определение усилий в колонне Расчетная схема для определения усилий в колонне приведена на рисунке 2.2 (в запас принято, что вся нагрузка приложена к колонне сверху). |