Курсач по гидре. ПЗ курсовой проект Нгуен Нгок Бао Хонг ИГЭС 3-2. Курсовой проект по дисциплине Металлические конструкции Тема Проектирование конструкций балочной рабочей площадки
 Скачать 1.25 Mb.
|
4.10 Расчет монтажного стыка балкиМесто расположения монтажного стыка определяется исходя из длины и веса балки, условий транспортирования и монтажа. Вес балки Gг.б. =Gб·L =  .Если разделить балку на две отправочные части (транспортируемые марки), 5,5 метров весом приблизительно 1,44 т ,что приемлемо с точки зрения транспортирования транспортных средств и несущей способности монтажных механизмов.  Рис. 18.Расчетная схема монтажного стыка Монтажный стык балки желательно установить в той части пролета, где изгибающие напряжения 𝛿≤ Rwy= 0,85Ry, то есть в том сечении, где М ≤ 0,85 Мmax. При установке монтажного стыка в сечении максимального изгибающего момента стык растянутого пояса балки должен осуществляться косым (𝛼=60° ) швом. Стыки сжатого пояса и стенки, как правило, должны осуществляться прямыми швами (рис. 19). В сечении монтажного стыка балки определим изгибающий момент и требуемую площадь сечения монтажных накладок поясов.  (4.10.1) ; (4.10.2)500 500 450 а – расположение монтажных элементов перед сваркой и обработка кромок; б – монтажный стык после сварки При отрицательном значении требуемой площади сечения накладки стык можно осуществить без накладок. Приняв сечения накладок, 200 х 5мм определим их длину из условия прочности сварных швов (назначив катет шва kf=4 мм): Lн=∑lw+60мм=  + 60мм= + 60 мм=79 см5.Расчет и конструирование центрально-сжатой колонны5.1 Выбор типа колонны и сечения стержняСтальные колонны могут быть сплошными (рис. 20 а, б) и сквозными (рис.20 в, г и д). При выборе типа колонны и сечения стержня необходимо учитывать величину нагрузки, удобство примыкания балок, возможности изготовления и наличие сортамента. Максимально возможная расчетная нагрузка для сквозных колонн из двух швеллеров достигает 2700-3200 кН для колонн  Рис. 20 Типы поперечных сечений колонн и двух двутавров 5500-6000 кН при больших нагрузках более рациональны сплошные колонны из трех листов. При расчетных нагрузках 400÷800 кН. более выгодным оказываются сплошные колонны из широкополочных двутавров малых размеров. 5.2 Расчет и конструирование сплошной колонны5.2.1 Определение нагрузок, действующих на колонну.Колонна состоит из оголовка, стержня и базы. Расчет колонны начинается с определения действующей на нее нагрузки N. Каждая из двух соседних балок передает на колонну свое опорное давление (рис. 21)  h1=7м Рис.21. Схема колонны  . (5.2.1.1)Материал – сталь класса С235 с расчетным сопротивлением Ry = 220 Мпа (см. табл. П.1). Расчетная длина стержня колонны с шарнирным закреплением концов и с учетом заглубления базы hб = 0,5 м будет равна  (5.2.1.2)где μ=1,0 – коэффициент приведения к расчетной длине сжатого стержня с шарнирным закреплением концов. Для сплошных колонн с расчетной нагрузкой меньше 2500 кН рекомендуется задаваться гибкостью λ=70÷100, для более мощных колонн с нагрузкой 2500÷4000 кН можно задаваться гибкостью λ=70÷50. Предельная гибкость для колонн λпред=120. 5.2.2 Подбор сечения стержня колонныТребуемая площадь сечения колонны определяется из условия устойчивости центрально-сжатого стержня:  , (5.2.2.1)где φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. П.4, в зависимости от гибкости колонны λ и расчетного сопротивления Ry; 𝛾с = 1 – коэффициент условия работы. Задаемся гибкостью λ = 60, находим φ = 0,8215 и определяем требуемую площадь сечения балки.  . (5.2.2.2)Наиболее распространённым типом сечения сплошной колонны является сварной двутавр из трех листов (рис. 22).  Рис.22 Сечение сплошной колонны Для выбора размеров сечения определяем требуемый радиус инерции: 𝒊тр=  = =10,83 см , и используя зависимость радиуса инерции от габаритных размеров сечения h и b, 𝒊х = αх·h и 𝒊y = αy·b, где αх ≈ 0,43; αy ≈ 0,24– коэффициенты, зависящие от типа сечения (см. табл. 6) можно определить в первом приближении габаритные размеры сечения колонны: ; (5.2.2.3) , (5.2.2.4)Таблица 6
Размер сечения h = 25,19 см. не применим исходя из технологических условий и является препятствием для применения автоматической сварки при соединении стенки к поясам, исходя из чего рекомендуется увеличить величину h до h ≈ b . Рекомендуемые толщины листов для поясов tf = 8÷40 мм, для листа стенки tw = 6÷16 мм. По размерам Атр, hтр и bтр компонуем сечение. Назначаем поясные листы сечением bf х tf= 400х14 мм и стенки hw х tw= 340х10 мм 5.2.3.Проверка подобранного сечения колонныДля проверки устойчивости колонны определим геометрические характеристики подобранного сечения. Площадь сечения:  (5.2.3.1)  (5.2.3.2.) (5.2.3.3.) Радиусы инерции:  (5.2.3.4) (5.2.3.5)Гибкости:  По большему из  по таблице находим значение коэффициента продольного изгиба  , включив в действующую нагрузку собственный вес колонны  (5.2.3.6) (5.2.3.7)Проверяем её устойчивость:  (5.2.3.8) (5.2.3.9)Недонапряжение:  < 9 %Условие удовлетворено. В центрально – сжатых колоннах сдвигающие усилия между стенкой и поясами незначительны, поэтому поясные швы принимают конструктивно. Примем  5.1.3. Проверка и обеспечение местной устойчивости поясов и стенки сплошной колонны. Условная гибкость стержня колонны: λ̅  (5.2.4.1)При значениях условной гибкости 0,8 ≤ λ̅≤4 1)Местная устойчивость пояса будет обеспечена, если  (5.2.4.2) (5.2.4.3)2)Местная устойчивость стенки будет обеспечена,если приλ̅<2,0 , если  приλ̅≥2,0,если  В нашем примере λ̅= 1,93 < 2,0 следовательно  =83,54 |
