Курсовая. Курсовой проект по дисциплине Основы архитектуры и строительных конструкций

• Название: Курсовой проект по дисциплине Основы архитектуры и строительных конструкций
• Дата: 26.02.2023
• Размер: 203.8 Kb.
• Имя файла: Курсовая.docx
• Тип: Курсовой проект; #956596
• страница: 7 из 7

5.3 Подбор сечения арматуры главной балки

Принимаем каркасную схему армирования главных балок.

Продольная арматура принимается из стали класса А500, поперечная – из стали класса А240. Главная балка имеет тавровое сечение, расчётная ширина полки которого определяется по формуле:



Первый пролёт

Определяем положение нейтральной оси. Если вся полка сжата:



В этом случае, момент воспринимаемый при γ_b1 = 0,9 можно определить по формуле:







Следовательно, в данном случае нейтральная ось будет находится в пределах высоты полки, т.е. сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной полки b’_f = 250 см.

Расчёт общей площади потребной рабочей арматуры для крайнего пролёта главной балки.

Находим значение относительного статического момента бетона сжатой зоны по формуле:





Определяем площадь арматуры по формуле:



Принимаем для армирования крайнего пролёта 2⌀22А500(7,6 см²)+2⌀14А500(3,08) A_s = 10,68 см².

Расчёт общей площади потребной рабочей арматуры для опоры главной балки.

Находим момент над опорой:





Находим значение относительного статического момента бетона сжатой зоны по формуле:





Определяем площадь арматуры по формуле:



Принимаем для армирования опоры 4⌀20А500 + 2⌀16А500 A_s = 16,58 см².

5.4 Расчёт поперечных стержней каркасов

Проверяем сечение главной балки на обеспеченность прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами. Для этого необходимо проверить выполнение условия:







Где,

ϕ_w1 – коэффициент учитывающий влияние поперечной арматуры на прочность наклонного сечения. Принимаем ϕ_w1 = 1,3 при наибольшем насыщении хомутами:

ϕ_b1 – коэффициент, нормируемый в зависимости от класса прочности и вида бетона. Определяется по формуле:





Расчёт ведём для приопорных участков крайнего пролёта (участок колонны оси Б к оси А и участок колонны В к оси Г), т.е. для участка III. Т.к. на участке III действует большая поперечная сила чем на участке IV.

Расчёт шага стержней на приопорном участке III

Принимаем поперечные стержни основных каркасов ⌀8А240, площадью 0,503 см². Учитывая, что на приопорном участке III хомуты имеют n_s = 5 (5 хомутов в поперечном сечении – определяется по количеству каркасов), определим:



Где,

S – максимальное расстояние между поперечными стержнями. S = 250 мм. Согласно п. 10.3.13 СП 63.13330.2018 шаг поперечных стержней S должен быть не более 0,5h₀ и не более 300 мм на участках, где поперечная сила не может быть воспринята только бетоном, следовательно, шаг хомутов для рассматриваемой балки принят равным 250 мм.

Тогда получим:



Теперь определяем длину проекции опасной наклонной трещины по формуле:



Где,



Отсюда:



Принимаем:



Определяем минимальную поперечную силу, воспринимаемую бетоном по формуле:



Где,

ϕ_b3 – коэффициент, нормируемый в зависимости от вида бетона. ϕ_b3 = 0,6, согласно стр. 34 методических указаний к курсовому проекту;

ϕ_f – коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения. ϕ_f = 0, т.к. полка находится в растянутой зоне (для первой промежуточной опоры), согласно стр. 34 методических указаний к курсовому проекту;

ϕ_n – коэффициент, учитывающий влияние продольных растягивающих сил. ϕ_n = 0, т.к. продольных сил нет (для первой промежуточной опоры) согласно стр. 34 методических указаний к курсовому проекту.



Производим проверку условия прочности наклонного сечения по формуле:





Прочность наклонного сечения обеспечена. Принимаем для армирования приопорных участков стержни ⌀8А240, площадью 0,503 см², с шагом не более 250 мм.

5.5 Расчёт обрыва стержней рабочей арматуры

Места теоретического обрыва стержней для главной балки определяем путём наложения эпюры материалов на полученную огибающую эпюру. Вычислим момент, который воспринимает арматура на участке I-II по формуле:





Теперь вычислим момент с учётом «оборванных» стержней, т.е. для 2⌀22А400:





Аналогично вычисляем моменты для обрыва стержней на участке IV-III.





Вычислим момент с учётом «оборванных» стержней (для 3⌀20А400):





Аналогично определяем моменты для среднего пролёта.

После определения теоретического места обрыва стержней продольной арматуры необходимо найти длину, на которую заводятся обрываемые стержни. Согласно СП 63.13330.2018 длина завода стержней должна составлять не менее 40d. Исходя из этого условия назначается длина обрыва для каждого из участков. Тогда длина обрыва должна быть не менее:

Список используемой литературы

1. 
   СП 63.13330.2018. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. Введ. 2018-12-19. – Москва : Минстрой России, 2018. – 150 с.
   
2. 
   Б.И. Викторов, С.С. Ловшин, Л.М. Кислер, В.С. Шестопёров, В.К. Федулов «Железобетонные конструкции. Курсовое проектирование. Часть 2. Монолитные конструкции»;
   
3. 
   СП 131.13330.2018. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99. Введ. 2019-05-30. – Москва : Минстрой России, 2019. – 115 с.
   
4. 
   ГОСТ 23279-2012 «Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия»;
   
5. 
   СП 20.13330.2016. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Введ. 2017-06-04. – Москва : Минстрой России, 2011. – 95 с.
   
6. 
   Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, В.С. Федоров, И.А. Терехов Железобетонные конструкции. В 2 ч. Ч. 1 – учебник для вузов/ М.: Издательско-полиграфическое предприятие ООО «Бумажник» 2018. – 396 с. – ISBN 978-5-9905600-5-5. – Текст : непосредственный.
   
7. 
   СП 22.13330.2016. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83. Введ. 2016-12-16. – Москва : Минстрой России, 2017. – 228 с.
   

Приложение 1

Графическая часть к курсовому проекту представлена на листах формата А3.