ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОПРАВКИ ПЛОТНОСТИ ЖИДКИХ НЕФТЕЙ И НЕФТЕПРОДУКТОВ. Ление расчета нефтепродуктов путем рассмотрения их как непрерывно
 Скачать 493.9 Kb.
|
|
Методика расчета коэффициента теплопроводности по кривой истинных температур кипения (ИТК). Намеченное в работе [2] направ- ление расчета λнефтепродуктов путем рассмотрения их как непрерывно- го многообразия составляющих компонентов с использованием функции распределения этих компонентов по массам для количе ственной характе- ристики состава [8—14], применимо лишь для смесей, состоящих из род- ственных компонентов, например предельных углеводородов и т.п. Поэтому в данной работе для расчета λсредних по молекулярной мас- се 100 < M =300 нефтепродуктов, индивидуальный углеводородный состав которых надежно не устанавливается, вследствие чего исключается прямое использование методики, изложенной в п. 6.5.3, разработан новый метод расчета λпо кривой ИТК, в котором учитывается распределение па- рафиновых, нафтеновых и ароматических углеводородов во всем темпе- ратурном интервале отбора фракции. Подобный способ характеристики  нефтяных фракций частично использован в [65] для структурных групп метода UNIFAC [310]. Разработанный метод расчета λнефтепродуктов средней молярной массы 100 < M ≤300 предполагает наличие их кривой ИТК и состоит из следующих этапов.  1. Деление кривой ИТК на ряд подфракций в зависимости от массо- вых % отбора. Естественно, при более детальном учете особенностей кривой ИТК, т.е. большем числе подфракций, конечные результаты вы- числения λдолжны быть более точными. Однако опыт работы показал достаточность 5, в крайнем случае — 10 подфракций. К такому же выво- ду пришли и авторы работы [310]. 2. Каждой подфракции приписываются по три представительных соединения компонента модели: одно парафиновое — п, одно нафтеновое — н и одно ароматическое — а. Определение представительных компо- нентов основных групп углеводородов модели для каждой подфракции производится в соответствии с ее средней температурой кипения T b,пфр и молярной массой нефтепродукта М. Выбор соединений осуществляется по условию минимального отклонения для каждого углеводорода  UM угл – MU →0 UT b,угл – T b,пфр U →0. (6.81) Если вариаций компонентов несколько или расхождения по условиям 6.81) велики, то выбор компонентов производится индивидуально. 3. Вычисление λp, T представительных компонентов каждой подфрак- ции для каждой комбинации p и T производится по методике, рассмот- ренной в п. 6.5.3 (6.78)—(6.80). 4. Теплопроводность нефтепродукта для заданных значений p и T вы- числяется по уравнению  где n — число подфракций; C п , C н , C а — процентное содержание парафи- новых, нафтеновых и ароматических углеводородов в нефтепродукте по результатам ρ—n—M [66] и ν—n—M [67] анализов    В качестве примера апробации разработанной методики на рис. 6.33, а показана кривая ИТК реактивного топлива РТ (расчет выполнен для шести реактивных топлив и трех газойлей со средней молярной массой (100 < M ≤300), которая разбита на пять подфракций. В табл. 6.14 приве- ден инкриминируемый каждой подфракции индивидуальный состав из основных групп углеводородов. После вычисления λp, T каждого углево- дорода (п. 6.5.3), а затем λнпр по (6.81) на рис. 6.33, б показаны результа- ты сравнения с экспериментальными данными о λреактивного топлива, а в табл. 6.15 представлены обобщенные результаты оценок этого сравне- ния. Анализ показывает, что ошибка расчета λвсех рассмотренных неф- тепродуктов δλср не превышает 3,4 %. Таким образом, с использованием полуэмпирической методики расчета λиндивидуальных углеводородов (п. 6.5.3), вычисление λнефтепродуктов с 100 < M ≤300 по кривой ИТК и групповому углеводородному составу вполне возможно с приемлемой погрешностью. Однако обращает на себя внимание тот факт (табл. 6.15), что с увели- чением M значения δλср растут. Поэтому для нефтепродуктов с M > 300 при расчете λнпр по предложенной методике с использованием кривой  ИТК следует ожидать увеличения ошибки расчета δλср . Причина этого видится в том, что при постоянной M и большой разности температур начала T нк и конца кипения T кк , а это характерно именно для тяжелых нефтепродуктов, не удается перекрыть весь диапазон подфракций ин- дивидуальными веществами с M = const. По-видимому, к предложенно- му в разработанной методике делению кривой ИТК на подфракции в долях массовых % отбора при M > 300 необходимо вводить распреде- ление M = f (T b,пфр ) или M пфр = fM(edM), как это и предлагалось в [8]. Однако при этом в сферу индивидуальных веществ, инкриминируемых подфракциям, попадают такие, для которых методика п. 6.4.1 непригод- на.      |