Метод. Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения мдк 405. 2004

• Название: Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения мдк 405. 2004
• Анкор: Метод
• Дата: 16.01.2023
• Размер: 1.42 Mb.
• Имя файла: Metod_opr_teplo_MDK4-05_2004.doc
• Тип: Документы; #888391
• страница: 17 из 17

Результаты расчета групповой нормы расхода топлива на выработку тепловой энергии по государственному унитарному предприятию на 2003 год

Показатели	Год
	отчетный 2001 г.	текущий 2002 г.	планируемый 2003 г.
Выработка тепловой энергии Qн, тыс. Гкал	8605	10500	12000
Производство тепловой энергии Qн, тыс. Гкал	8950	10825	12371
Средневзвешенная норма на производство тепловой энергии Нбр, кг у.т./Гкал	161,5	160,8	160,5
Интегральный нормативный коэффициент K	1,1	1,1	1,1
Норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды dс.н, %	4	3	3
Групповая норма H, кг у.т/Гкал	185,1*	182,4	182
Расход топлива B, тыс. т у.т.	1592,8**	1915,2	2184

________________

* Фактический удельный расход

** Фактический расход
3. Определить потребность в тепловой энергии на отопление жилого здания постройки после 1958 г. с наружным строительным объемом V_стр = 24951 м³, расположенного в г.Череповце Вологодской обл. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления t_o = -31 °С, среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период t_om = -4,3 °С, продолжительность отопительного периода n_o = 225 сут, среднее значение скорости ветра в отопительном периоде w = 5,3 м/с.

Определяем значение удельной отопительной характеристики здания - по таблице 3 приложения 3: q_o = 0,37 ккал/м³ч °С.

По таблице 2 приложения 3 определяем значение поправочного коэффициента : при помощи интерполяции получаем  = 0,99.

Определяем по формуле (3.3) приложения 3 расчетное значение коэффициента инфильтрации K_и.р:



По формуле (3.2) приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки отопления упомянутого здания:

Q_o = 0,99·24951·0,37 (20 + 31) (1 + 0,09) · 10^-6 = 0,508 Гкал/ч.

По формуле (16) раздела 3.2 Методики определяем потребность в тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода:

Гкал.

4. Определить потребность в тепловой энергии на отопление помещения магазина, расположенного на первом этаже жилого здания в г.Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 1). Помещение магазина оборудовано системой центрального отопления, подключенной к трубопроводам тепловой сети параллельно с системой отопления жилой части здания. Система отопления магазина оснащена 10 конвекторами "Прогресс" типа 20К2-1,1. Расчетные значения температурных параметров системы отопления 105/70 °С.

Расчет ведем по методике, изложенной в Справочнике [10].

Расчетную теплоотдачу конвекторов "Прогресс" типа 20К2-1,1 определяем с учетом значения температурного напора и длины греющего элемента по графику на рис.4.6 Справочника [10]. Температурный напор t определяется как разность средней температуры отопительного прибора и расчетной температуры воздуха в отапливаемом помещении:

°C.

Расчетная теплоотдача Q_omax такого конвектора при указанных условиях составила 1300 ккал/ч. Таким образом, расчетная тепловая нагрузка отопления помещения магазина Q_omax = 1300·10 = 13000 ккал/ч или 0,013 Гкал/ч (без учета теплоотдачи неизолированных стояков и подводок к конвекторам).

Потребность в тепловой энергии на отопление помещения магазина определяем по формуле (16) раздела 3.2 Методики:

Гкал.

5. Определить потребность в тепловой энергии на приточную вентиляцию в кинотеатре, расположенном в отдельно стоящем здании в г.Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 3). Продолжительность функционирования системы приточной вентиляции - 16 ч/сут., строительный объем здания кинотеатра составляет 50000 м³.

Определяем значение удельной вентиляционной характеристики здания кинотеатра - таблица 4 приложения 3: q_v = 0,38 ккал/м³ ч °С.

По таблице 1 приложения 3 определяем расчетное значение температуры воздуха в кинотеатре t_v = 14 °С.

По формуле (3.2а) приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки приточной вентиляции:

Q_vmax = 0,99·50000·0,38·(14 + 31)·10^-6 = 0,846 Гкал/ч.

Потребность в тепловой энергии на приточную вентиляцию в кинотеатре в течение отопительного периода при продолжительности функционирования системы приточной вентиляции 16 ч/сут. по формуле (17) раздела 3.2 Методики составляет:

Гкал.

6. Определить потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы на 450 мест. Больница расположена в г.Череповце Вологодской обл. (продолжительность отопительного периода - 225 сут). Больница оборудована общими ваннами и душевыми. Подача горячей воды осуществляется круглосуточно. В системе горячего водоснабжения стояки не изолированы. Продолжительность функционирования системы горячего водоснабжения - 350 суток за год. Температура нагреваемой водопроводной воды 5 °С в отопительном периоде, 15 °С - в неотопительном периоде.

Норму расхода горячей воды принимаем по таблице приложения 3 СНиП 2.04.01-85* [3] в размере 75 л/койка.

Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной системе) по формуле (3.13) приложения 3 в отопительный период составляет:

Гкал/ч.

В неотопительный период средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной системе) по формуле (3.13) приложения 3 составляет:

Гкал/ч.

Потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы в отопительном и неотопительном периодах с учетом тепловых потерь (значение коэффициента K_т.п, учитывающего тепловые потери в системе горячего водоснабжения, в связи с отсутствием полотенцесушителей принимаем равным 0,2) по формуле (19) раздела 3.4 Методики составляет:

Q_hm = [0,07·24·225 + 0,056·24·(350 - 225)] (1 + 0,2) = 655,2 Гкал.

7. Определить нормативные тепловые потери через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети протяженностью 10,8 км за отопительный период. В том числе: трубопроводы, проложенные в непроходных каналах, наружным диаметром 377 мм - 0,5 км; 273 мм - 1 км; 219 мм - 2 км; 159 мм - 2,5 км; 108 мм - 3 км; 76 мм - 1,1 км; трубопроводы, проложенные бесканально, диаметром 219 мм - 1 км; трубопроводы, проложенные надземно на низких опорах, диаметром 377 мм - 0,5 км. Тепловая сеть сооружена в соответствии с Нормами проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей (1959 г.) и испытаниям для определения теплотехнических характеристик не подвергалась.

Система теплоснабжения расположена в г.Твери. Среднее за год значение температуры грунта 6,8 °С, 4,8 °С - за отопительный период; -3,7 °С - среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период; 5,7 °С - за год; продолжительность отопительного периода 219 суток. Среднее значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе в отопительном периоде 89,2 °С, 48,6 °С - в обратном. Среднее за год значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 83,3 °С, 47,1 °С - в обратном.

Определяем значения удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь трубопроводами на среднегодовые условия функционирования тепловой сети, подающими и обратными трубопроводами подземной прокладки - вместе, надземной - раздельно. Расчеты проводим по формулам (34), (36) и (36а) раздела 4.3 Методики.

Предварительно по формуле (35) раздела 4.3 Методики определим среднегодовую разность значений температуры теплоносителя и грунта:

°С.

А. Прокладка в непроходных каналах.

- Трубопроводы наружного диаметра 377 мм

ккал/мч;

- трубопроводы наружного диаметра 273 мм

ккал/мч;

- трубопроводы наружного диаметра 219 мм

ккал/мч;

- трубопроводы наружного диаметра 159 мм

ккал/мч;

- трубопроводы наружного диаметра 108 мм

ккал/мч;

- трубопроводы наружного диаметра 76 мм

ккал/мч;

Б. Бесканальная прокладка.

- Трубопроводы наружного диаметра 219 мм

ккал/мч.

В. Надземная прокладка.

Среднегодовая разность значений температуры теплоносителя и наружного воздуха определится по формулам, аналогичным формуле (35) раздела 4.3 Методики:

t_п.год = 83,3+3,7=87 °C;

t_о.год = 47,1+3,7=50,8 °С.

- Трубопроводы наружного диаметра 377 мм

ккал/мч;

ккал/мч.

Определяем нормативные значения часовых тепловых потерь через изоляционные конструкции участков трубопроводов тепловой сети по полученным нормам удельных тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети для подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки вместе, для трубопроводов надземной прокладки раздельно.

Значения коэффициента местных тепловых потерь , учитывающего тепловые потери запорной арматурой, компенсаторами и опорами, принимаем: 1,2 - для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15 - для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов 150 мм и более, а также для всех диаметров трубопроводов бесканальной прокладки, 1,25 - для трубопроводов надземной прокладки.

А. Подземная прокладка в непроходных каналах.

- Трубопроводы наружного диаметра 377 мм

Q_{из.н.год} = 172,968·500·1,15·10^-6 = 0,099 Гкал;

- трубопроводы наружного диаметра 273 мм

Q_{из.н.год} = 140,496·1000·1,15·10^-6 =0,162 Гкал;

- трубопроводы наружного диаметра 219 мм

Q_{из.н.год} = 121,024·2000·1,15·10^-6 =0,278 Гкал;

- трубопроводы наружного диаметра 159 мм

Q_{из.н.год} = 100,136·2500·1,15·10^-6 =0,288 Гкал;

- трубопроводы наружного диаметра 108 мм

Q_{из.н.год} = 81,664·3000·1,2·10^-6 =0,294 Гкал;

- трубопроводы наружного диаметра 76 мм

Q_{из.н.год} = 68,72·1100·1,2·10^-6 = 0,091 Гкал.

Б. Бесканальная прокладка.

- Трубопроводы наружного диаметра 219 мм

Q_{из.н.год} = 121,024·1000·1,15·10^-6 = 0,139 Гкал.

Всего по трубопроводам подземной прокладки Q_ = 1,351 Гкал.

В. Надземная прокладка.

- Трубопроводы наружного диаметра 377 мм

Q_{из.н.год.п} = 107,28·500·1,25·10^-6 = 0,067 Гкал;

Q_{из.н.год.о} = 76,104·500·1,25·10^-6 = 0,048 Гкал.

Значения часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети при условиях функционирования, средних за отопительный период, определятся по формулам (42)-(43а) раздела 4.3 Методики.

А. Подземная прокладка.

Гкал.

Б. Надземная прокладка.

Гкал;

Гкал.

Суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами тепловой сети в отопительном периоде составят:

Q_из.н.от = (1,483 + 0,08 + 0,06) 24·219 = 1,623·5256 = 8530,488 Гкал.

8. Определить нормативные тепловые потери, обусловленные утечкой теплоносителя, в тепловой сети (предыдущий пример) за отопительный период.

По формуле (23) раздела 4.1 Методики, с помощью таблицы 7 этого раздела, определяем емкость трубопроводов тепловой сети:

-  377 – V = 101,0 (0,5 + 0,5) 2 = 202,0 м³;

-  273 - V = 53,0·1,0·2 = 106,0 м³;

-  219 - V = 34,0 (2,0 + 1,0) 2 = 204,0 м³;

-  159 - V = 18,0·2,5·2 = 90,0 м³;

-  108 - V = 8,0·3,0·2 = 48,0 м³;

-  76 - V = 3,9·1,1·2 = 8,58 м³.

Всего по тепловой сети: V_ = 658,58 м³.

Определяем сезонную норму утечки теплоносителя (для отопительного периода) по формуле (25) раздела 4.1 Методики:

м³/ч.

Определяем количество теряемого теплоносителя за отопительный период:

M_у.н = 1,03·24·219 = 5414,77 м³.

Среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, определим по формуле (29) раздела 4.2 Методики:

°С.

Определяем нормативное значение годовых тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, по формуле (28) раздела 4.2 Методики:

Q_у.н = 0,25·658,58·980,6 (0,75·83,3 - 0,25·47,1 - 8,8) 8400·10^-6 = 887,625 Гкал.

Нормативное значение тепловых потерь с утечкой теплоносителя из трубопроводов тепловой сети на отопительный период определим по формуле (30) раздела 4.2 Методики:

Гкал.

9. Определить мощность на валу сетевого насоса типа СЭ800-100 и количество электроэнергии за отопительный период на привод этого насоса. если расход перекачиваемого теплоносителя составляет G_н = 700 м³/ч. Продолжительность отопительного периода составляет n = 205 суток.

По характеристике насоса определяем развиваемый при указанном расходе напор Н_н = 106 м, коэффициент полезного действия насоса _н = 0,82.

По формуле (60) раздела 6.2 Методики мощность на валу сетевого насоса составляет:

кВт.

В соответствии с формулой (63) раздела 6.2 Методики с учетом коэффициента спроса, значение которого представлено в таблице 6.3 Приложения 6, получим:

Э = 248,44·205·24·0,8 = 977859,84 кВтч.

10. Определить нормативное количество воды для наполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней систем теплопотребления зданий, теплоснабжаемых котельной, функционирующей по температурному графику регулирования отпуска тепловой энергии с параметрами 150/70 °С.

Система теплоснабжения расположена в г.Череповце Вологодской области. Климатические условия - в примере 3. Протяженность тепловой сети - в примере 7. Суммарная часовая тепловая нагрузка отопления зданий 40 Гкал/ч, системы отопления оснащены чугунными радиаторами типа М-140.

Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения тепловой сети. Для этого по формуле (23) раздела 4.1 Методики, с помощью таблицы 7 этого раздела, определяем емкость трубопроводов тепловой сети (аналогично решению примера 7):

-  377 - V = 101,0(0,5+0,5)2=202,0 м³;

-  273 - V = 53,0·1,0·2 = 106,0 м³;

-  219 - V = 34,0 (2,0 - 1,0) 2 = 204,0 м³;

-  159 - V = 18,0·2,5·2 = 90,0 м³;

-  108 - V = 8,0·3,0·2 = 48,0 м³;

-  76 - V = 3,9·1,1·2 = 8,58 м³.

Всего по тепловой сети: V_т.с = 658,58 м³.

Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения систем отопления. Для этого по формуле (24) того же раздела Методики, с помощью таблицы 8 этого раздела, определяем емкость систем отопления:

V_с.о = 13,3·40 = 532 м³.

Определяем количество подпиточной воды согласно норме подпитки по формуле (21) того же раздела Методики:

М_у.н = 0,0025 (658,58 + 532) 24·225 = 16072,8 м³.

Определяем общее количество воды для разового заполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней систем отопления в течение отопительного периода:

V = 658,58 + 532 + 16072,8 = 17263,4 м³.