Метод. Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения мдк 405. 2004

• Название: Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения мдк 405. 2004
• Анкор: Метод
• Дата: 16.01.2023
• Размер: 1.42 Mb.
• Имя файла: Metod_opr_teplo_MDK4-05_2004.doc
• Тип: Документы; #888391
• страница: 11 из 17

РАСЧЕТНЫЕ ВЕСОВЫЕ НАГРУЗКИ (РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ)
4. Отопление

4.1. Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды), т/ч, определяется по формуле:

G_{o max} = g_{o max} Q_{o max}, (3.17)

где g_omax - расчетный удельный расход теплоносителя на отопление, т/Гкал;

Q_omax - расчетный тепловой поток на отопление, Гкал/ч.

В свою очередь, расчетный удельный расход теплоносителя на отопление определяется в зависимости от расчетного перепада (разности) температуры в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети на тепловом пункте потребителя тепловой энергии по формуле:

, (3.18)

где ₁ и ₂ - значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, °С.

4.2. Значения расчетного удельного расхода теплоносителя на отопление при подсоединении системы отопления к трубопроводам тепловой сети по зависимой схеме можно принимать по таблице:

Расчетная разность температуры теплоносителя, °С t1p – t2p = tp	95-70=25	105-70=35	120-70=50	130-70=60	150-70=80
Удельный расход теплоносителя, т/Гкал gот.р	40,0 (9,55)	28,57 (6,82)	20,0 (4,78)	16,67 (3,98)	12,5 (2,99)

4.3. При подсоединении систем отопления к тепловой сети по независимой схеме (при помощи теплообменника) расчетную температуру теплоносителя в обратном трубопроводе теплообменника (I контур) следует принимать на 5-10 °С выше расчетной температуры теплоносителя в обратном трубопроводе отопительных систем, присоединенных к тепловой сети по зависимой схеме, т.е. в этих случаях расчетный удельный расход теплоносителя соответственно увеличится: при расчетной разности t_o = 150-80=70 °С g_от.р = 14,29 т/Гкал.
5. Приточная вентиляция

5.1. Расчетный расход теплоносителя на приточную вентиляцию можно с достаточной точностью определять по формуле:

, (3.18a)

где Q_vmax - расчетная тепловая нагрузка приточной вентиляции, Гкал/ч;

₁ и ₂ - значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети по температурному графику регулирования тепловой нагрузки, принятому в системе теплоснабжения, при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции, °С.
6. Горячее водоснабжение

6.1. Системы теплопотребления с непосредственным водоразбором на горячее водоснабжение.

6.1.1. Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды) на горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по формуле:

, (3.18б)

где t_h и t_c - температура горячей воды, поступающей на горячее водоснабжение, и холодной, °С; значение t_h принимается равным 60 °С, значение t_c принимается для отопительного периода 5 °С, для неотопительного - равным 15 °С (при отсутствии достоверных сведений).

6.1.2. Расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение, т/ч, для неотопительного периода определяется по формуле (3.18б) с введением коэффициента  (п.3.2).

6.2. Системы теплопотребления без непосредственного водоразбора на горячее водоснабжение

6.2.1. Параллельная схема подключения теплообменников горячего водоснабжения.

Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды) на горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по формуле:

, (3.19)

где и - температура теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и в обратном трубопроводе теплообменника в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С; при отсутствии проекта допускается принимать равной 30 °С.

6.2.2. Двухступенчатая схема подключения теплообменников горячего водоснабжения.

Расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по формуле:

, (3.20)

где - температура теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С;

_f - недогрев водопроводной воды в I ступени водонагревательной установки до температуры теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С; можно принимать _f = 10 °C - для полностью автоматизированного теплового пункта и _f = 5 °С - для тепловых пунктов без регуляторов постоянства расхода теплоносителя на отопление.

Приложение 4
МЕТОДИКА РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ЧАСОВЫХ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДЛЯ СРЕДНЕГОДОВЫХ УСЛОВИЙ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
1. Подземная прокладка в непроходных каналах

1.1. Средние за год значения удельных часовых тепловых потерь подающими и обратными трубопроводами, проложенными в непроходном канале, ккал/чм, определяются по формуле:

, (4.1)

где t_в.к и t_гр - среднегодовая температура воздуха в канале и грунта, °С;

R_в.к и R_гр - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале и грунта, м°Сч/ккал.

1.2. Температура воздуха в канале, °С, определяется по формуле:

, (4.2)

где t₁ и t₂ - температура теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, среднегодовая, °С;

R_из.п, R_из.о - термическое сопротивление изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов, м°Сч/ккал;

R_в.п, R_в.о - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов воздуху в канале, м°Сч/ккал.

1.3. Термическое сопротивление грунта, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

, (4.3)

где H - глубина заложения оси трубопроводов, м;

_гр - коэффициент теплопроводности грунта, ккал/м°Сч; значения _гр приведены в таблице 3.3.

1.4. Термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха в канале к грунту, в котором проложен канал, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

, (4.4)

где _в - коэффициент теплопередачи от воздуха в канале к грунту, ккал/м² ч °С;

d_экв - эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м.

Эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м, определяется из выражения:

, (4.5)

где b и h - ширина и высота канала, м.

1.5. Термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

, (4.6)

где  - коэффициент теплоотдачи поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, ккал/м² ч °С;

d_н - наружный диаметр трубопровода, м;

 - толщина изоляционной конструкции трубопровода, м.

Значения R_в определяются как для подающего, так и для обратного трубопроводов (R_в.п и R_в.о).

1.6. Термическое сопротивление изоляционной конструкции трубопровода, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

, (4.7)

где _из - коэффициент теплопроводности изоляционной конструкции трубопровода, ккал/м°Сч; значения _из приведены в таблице 4.1. Поправки к значениям _из приведены в таблице 4.2.

Значения R_из определяются для подающего и обратного трубопроводов (R_из.п и R_из.о).
2. Подземная бесканальная прокладка

2.1. Средние за год значения нормируемых удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети бесканальной прокладки, ккал/мч, определяются по формуле:

q_н = q_н.п + q_н.о, (4.8)

где q_н.п и q_н.о - среднегодовые значения удельных часовых тепловых потерь подающим и обратным трубопроводами тепловой сети бесканальной прокладки.

2.2. Значения q_н.п и q_н.о, ккал/мч, определяются по формулам:

; (4.9)

, (4.10)

где R_из.п и R_из.о - термическое сопротивление изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов, м°Сч/ккал;

R_п.о - термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние подающего и обратного трубопроводов, м°Сч/ккал.

Значение R_п.о, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

, (4.11)

где s - расстояние между осями трубопроводов, м.

2.3. Термическое сопротивление грунта, м°Сч/ккал, определяется по формуле:

. (4.12)
3. Надземная прокладка

3.1. Средние за год удельные часовые тепловые потери каждого из трубопроводов, проложенных надземным способом, ккал/мч, определяются по формуле:

, (4.13)

Для каждого из трубопроводов, проложенных надземным способом, по формуле 4.13 следует определять средние нормативные удельные часовые тепловые потери, исходя из проектных показателей изоляционной конструкции трубопровода к нормируемой температуре на поверхности изоляции, и средние фактические удельные толщины изоляции и температуры наружного воздуха, раздельно за отопительный и межотопительный периоды, где

t - средняя за соответствующий период температура теплоносителя в трубопроводе, °С.

Значение  при расчетах может быть принято по приложению 9 СНиП 2.04.14-88 [9] и корректируется с учетом скорости ветра для данного региона по СНиП 23-01-99 [1].

Коэффициенты теплопроводности теплоизоляционных изделий приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1

Теплоизоляционные изделия	Коэффициент теплопроводности из, ккал/чм°С
Асбестовый матрац, заполненный совелитом	0,0748+0,0001 tиз
То же, стекловолокном	0,0499+0,0002 tиз
Асботкань, несколько слоев	0,1118+0,0002 tиз
Асбестовый шнур	0,1032+0,00027 tиз
То же, ШАОН	0,1118+0,0002 tиз
Асбопухшнур	0,08+0,00017 tиз
Асбовермикулитовые изделия марки 250	0,0697+0,0002 tиз
То же, марки 300	0,0748+0,0002 tиз
Битумоперлит	0,1032+0,0002 tиз
Битумовермикулит	0,1118+0,0002 tиз
Битумокерамзит	0,1118+0,0002 tиз
Вулканитовые плиты марки 300	0,06364+0,00013 tиз
Диатомовые изделия марки 500	0,09976+0,0002 tиз
То же, марки 600	0,1204+0,0002 tиз
Известковокремнеземистые изделия марки 200	0,05934+0,00013 tиз
Маты минераловатные прошивные марки 100	0,0387+0,00017 tиз
То же, марки 125	0,04214+0,00017 tиз
Маты и плиты из минеральной ваты марки 75	0,037+0,00019 tиз
То же, стекловатные марки 50	0,036+0,000241 tиз
Маты и полосы из непрерывного стекловолокна	0,0344+0,00022 tиз
Пенобетонные изделия	0,0946+0,000 tиз
Пенопласт ФРП-1 и резопен группы 100	0,037+0,00016 tиз
Пенополимербетон	0,06
Пенополиуретан	0,043
Перлитоцементные изделия марки 300	0,0654+0,00016 tиз
То же, марки 350	0,0697+0,00016 tиз
Плиты минераловатные полужесткие марки 100	0,03784+0,00018 tиз
То же, марки 125	0,0404+0,00016 tиз
Плиты и цилиндры минераловатные марки 250	0,0482+0,00016 tиз
Плиты стекловатные полужесткие марки 75	0,03784+0,0002 tиз
Полуцилиндры и цилиндры минераловатные марки 150	0,04214+0,00017 tиз
То же, марки 200	0,04472+0,00016 tиз
Скорлупы минераловатные оштукатуренные	0,05934+0,00016 tиз
Совелитовые изделия марки 350	0,06536+0,00016 tиз
То же, марки 400	0,0671+0,00016 tиз
Фенольный поропласт ФЛ монолит	0,043
Шнур минераловатный марки 200	0,04816+0,00016 tиз
То же, марки 250	0,0499+0,00016 tиз
То же, марки 300	0,05246+0,00016 tиз

Примечание. Коэффициент теплопроводности, ккал/чм°С, определяется по формуле:

,

где  - коэффициент теплопроводности материала, ккал/чм°С;

t_из и t - средняя температура теплоизоляционного слоя и теплоносителя, °С.