(11) где t – толщина плиты, равная 6 см для гражданского здания;
расчетное сопротивление бетона сжатию для железобетонных и предварительно напряженных конструкций, для бетона класса С12/15 равен ;
Требуемая площадь растянутой арматуры определяется:
(12)
Здесь по таблице В.1 приложения В НТП РК 02-01-1.1-2011 для нормального бетона находим ≤ C12/15 → → .
= 434,8 МПа = 43480 ;
При = 0,25 → = 0,3070.
По сортаменту арматуры [2] по находим количество стержней, диаметр и площадь арматуры: , 2,26
Определить фактический момен
Поскольку основную сетку устанавливаем по всей плите, в том числе в крайних пролетах и на первых промежуточных опорах, то определеям момент в крайних пролетах и на первых промежуточных опорах, действующих сверх , по формуле:
(13)
где:
– изгибающий момент в первом пролете;
– фактический момент, равный 358020 Н см;
.
Определяем требуемое армирование дополнительной сетки, устанавливаемой сверх основной в крайних пролетах и над первыми промежуточными опорами плиты на второстепенной балке, используя вышеприведенный алгоритм.
Определяем относительный статический момент сжатой зоны бетона по моменту по формуле (10):
Определяем требуемую площадь растянутой арматуры по формуле (12):
По таблице В.1 приложения В [1] для нормального бетона находим ≤ C12/15 → → .
= 434,8 МПа = 43480 ;
Методом интерполяции получаем для = ;
По сортаментом арматуры [2] по находим количество стержней, диаметр и площадь арматуры: , 0,71 4.4 Расчет требуемой длины анкеровки Согласно пункту 9.4.3.2 [1] требуемая базовая длины анкеровки для анкеровки усилия в прямом стержне, при допущении постоянного напряжения сцепления , определяется по формуле: (14)
где:
расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка; = 43480 ;
расчетное значение предельного напряжения сцепления, для стержней периодического профиля может быть рассчитано следующим образом:
(15)
где:
— расчетное сопротивление бетона растяжению (при =1,5); ;
коэффициент, учитывающий влияние условий сцепления и положение стержней при бетонировании; = 0,7;
коэффициент, учитывающий влияние диаметра стержня:
при ∅≤32 мм = 1,0;
коэффициент, учитывающий профиль арматурного стержня, равный 1,50 для гладких стержней;
Из этого получаем:
4.5 Расчетная длина анкеровки
Согласно пункту 9.4.4.1 [1] расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней следует рассчитывать по формуле:
(16)
где:
— коэффициенты, определяемые по таблице 12.3;
- для учета влияния формы стержней при достаточном защитном слое бетона;
- для учета влияния минимальной толщины защитного слоя бетона;
- для учета влияния усиления поперечной арматурой;
- для учета влияния одного или нескольких приваренных поперечных стержней ( > 0,6∅) вдоль расчетной длины анкеровки ;
- для учета влияния поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки;
- базовая длина анкеровки,
- минимальная длина анкеровки, принимаемая для растянутых стержней;
Находим общую длину рулона анкеровки по следующей формуле:
(17)
где:
длина здания;
количество второстепенных балок; ;
Определяем расчетную длину одного рулона по формуле
(18) где:
общая длина рулона;
количество рулонов;
Определяем необходимую длину одного рулона по формуле:
(19)
где:
расчетная длина одного рулона;
расчетная длина анкеровки ненапрягаемых стержней;
Определяем расчетную ширину одного рулона по формуле:
(20)
где:
ширина здания;
количество рулонов;
Определяем необходимую ширину одного рулона по формуле:
(21)
где:
расчетная ширина одного рулона;
- минимальная длина анкеровки;
5 РАСЧЕТ МОНОЛИТНОЙ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
5.1 Сбор нагрузок Таблица 2 – Сбор нагрузок на 1 погонный метр длины второстепенной балки
Нагрузка
| Характер.
значение
|
| Расчетн.
значение
| Постоянная нагрузка
| Вес плиты и пола
2096 Н/м
|
5449,6
|
1,35
|
7356,96
| Второстепенная балка
(
(0,42м – 0,06м)
|
1890
|
1,35
|
2551,15
| Итого постоянной нагрузки
| 7339,6
|
| 9908,11
| Временная нагрузка
| Временная нагрузка
| 13000
| 1,5
| 19500
|
|
|
|
| Полная нагрузка
| Полная нагрузка
| 20339,6
|
| 29408,11
|
5.2 Расчетная схема, расчетная длина и расчетные усилия Расчетная схема второстепенной балки принимается как для неразрезной многопролетной балки на основании того, что каждая второстепенная балка имеет много пролетов, а неразрезность мы создаем верхним армированием над опорами второстепенных балок на главные. Полная нагрузка равна 29408,11 Н/м
29408,11 Н/м
Рисунок 2 – Расчетная схема второстепенной балки Расчетный крайний пролет второстепенной балки определяется по формуле:
(22)
где:
– ширина главной балки, равная 40 см;
– длина второстепенной балки, равная 500 см;
- привязка, равная 400 мм;
Расчетный средний пролет второстепенной балки определяется по формуле:
(23)
где:
– ширина главной балки, равная 40 см;
– длина второстепенной балки, равная 500 см;
Определяем изгибающие моменты.
В первом пролете по формуле:
(24)
где:
– изгибающий момент в первом пролете;
расчетный крайний пролет второстепенной балки, равный 73 ;
полная нагрузка, равна 29408,11 Н/м;
|