мииииоооон (1). Многоэтажного здание жесткой системы с неполным железобетонным каркасом

• Название: Многоэтажного здание жесткой системы с неполным железобетонным каркасом
• Анкор: 12333333
• Дата: 19.02.2023
• Размер: 308.09 Kb.
• Имя файла: мииииоооон (1).docx
• Тип: Пояснительная записка; #944799
• страница: 4 из 5

2. 
   На первой промежуточной опоре по формуле:
   

(25)

где:

– изгибающий момент на первой промежуточной опоре;

, смотреть на формулу (24);

3. 
   В среднем пролете по формуле:
   

(26)

где:

– изгибающий момент в среднем пролете;

расчетный средний пролет второстепенной балки, равный ;

полная нагрузка, равна 29408,11 Н/м;




Определяем поперечные силы от полной расчетной нагрузки:

1. 
   На крайних опорах по формуле:
   

(27)
где , смотреть на формулу (24);


2) На первой промежуточной опоре слева по формуле:

(28)

где , смотреть на формулу (24);

3) На первой промежуточной опоре справа по формуле:

(29)

где , смотреть на формулу (26);



5.3 Подбор продольной рабочей арматуры второстепенной балки



Рисунок 5 - Подбор продольной арматуры (тавр).
1) Подбор продольной рабочей арматуры в первом пролете
Определяем ширину сжатой полки по формуле:

(30)

где:

– ширина второстепенной балки, равная 20 см;

– шаг второстепенной балки, равный 260 см;



Определяем коэфициент по моменту Н см, действующему в крайних пролетах, по формуле:

(31)

где:

Н см;

Значения коэффициента следует принимать для бетона классов по прочности на сжатие не более С12/15, = 0,85;

ширина сжатой полки, равная ;

рабочая высота бетона, определяемая по формуле:

(32)

где:

– высота второстепенной балки, равная 40 см;

– минимальная толщина защитного слоя, равна 4см;


расчетное сопротивление бетона сжатию для железобетонных и предварительно напряженных конструкций, для бетона класса С12/15 равен ;


Требуемая площадь растянутой арматуры определяется:

(33)

Здесь по таблице В.1 приложения В НТП РК 02-01-1.1-2011 для нормального бетона находим ≤ C12/15 → → .

= 434,8 МПа = 43480 ;

При помощи интерполяции получаем для = .



Пользуясь сортаментом арматуры [2], по находим количество стержней, диаметр и площадь арматуры: ,

2) Подбор продольной рабочей арматуры в среднем пролете
Определяем коэфициент по моменту Н*см, действующему в крайних пролетах, по формуле (31):

Н см;


По таблице В.1 приложения В НТП РК 02-01-1.1-2011 для нормального бетона находим ≤ C12/15 → → .

= 434,8 МПа = 43480 ;

Методом интерполяции получаем для = .
Требуемая площадь растянутой арматуры определяется по фомуле (33)


Пользуясь сортаментом арматуры [2], по находим количество стержней, диаметр и площадь арматуры: ,
3) Подбор продольной рабочей арматуры на первой промежуточной опоре

Поскольку полка таврового сечения находится в растянутой зоне, то расчет ведем, как для прямоугольного сечения шириной b=20 см.
Определяем коэфициент по моменту Н*см, действующему в крайних пролетах, по формуле:

(34)


Требуемая площадь растянутой арматуры определяется:

(36)

= 434,8 МПа = 43480 ;

Получаем для = .


Пользуясь сортаментом арматуры [2], по находим количество стержней, диаметр и площадь арматуры: ,

3. 
   Подбор поперечной арматуры для второстепенной балки
   

Согласно пункту 7.2.1.1 [1] расчет железобетонных элементов по прочности на действие поперечных сил при отсутствии вертикальной и (или) наклонной (отогнутой) арматуры, следует производить из условия

(37)

где:

- расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, вызванная действием нагрузок;

расчетная поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечной арматуры, определяемая по формуле:

(38)

где:

частный коэффициент безопасности по бетону, принимаемый равным 1,5;

характеристическое сопротивление бетона осевому сжатию, принимаемое согласно таблице 6.1, =30МПа;

коэффициент, определяемый по формуле:

(39)

где рабочая высота бетона;

коэффициент продольного армирования, определяемый по формуле:

(40)

где:

площадь сечения продольной растянутой арматуры, учитываемой в расчете прочности наклонного сечения;

минимальная ширина поперечного сечения элемента в растянутой зоне, = 20 см.

1. 
   На крайних опорах
   

=55 640,144 Н
Определяем расчетную поперечную силу, воспринимаемую железобетонным элементом без поперечной арматуры по формуле (38).

36см;



Определяем коэффициент продольного армирования по формуле (40):

=4,02 ;


И получаем:




Условие (37) не удовлетворено – требуется расчет поперечной арматуры.

2. 
   На первой промежуточной опоре слева
   

Н
Определяем расчетную поперечную силу, воспринимаемую железобетонным элементом без поперечной арматуры по формуле (38).

36см

;

Определяем коэффициент продольного армирования по формуле (40):

=3,08





Условие (37) не удовлетворено – требуется расчет поперечной арматуры.

3. 
   На первой промежуточной опоре справа по формуле:
   

= Н

Определяем расчетную поперечную силу, воспринимаемую железобетонным элементом без поперечной арматуры по формуле (38). 36см;


Определяем коэффициент продольного армирования по формуле (40):

=4,02 ;





Условие (37) не удовлетворено – требуется расчет поперечной арматуры.
Согласно пункту 7.2.1.3 [1] в зонах элемента, где согласно формуле (41), необходимо предусмотреть поперечную арматуру, которая позволит выполнить условие где .

– расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, вызванная действием нагрузок;

- составляющая поперечной силы, воспринимаемая арматурой в элементе, имеющем поперечное армирование, определяемая по формуле:

(42)

где:

площадь сечения поперечной арматуры;

расстояние между хомутами;

расчетное значение предела текучести поперечной арматуры, для S400 Н/ ;

- плечо внутренней пары сил для элемента с постоянной высотой, соответствующее изгибающему моменту в рассматриваемом элементе. При расчете поперечного усилия железобетонного элемента без продольной силы, в общем, может быть использовано приближенное значение = 0,9d;