Моей выпускной работы технология производства катанки на неперерывном прокатном стане
 Скачать 21.75 Kb.
|
|
Слайд 1 Добрый день, уважаемая комиссия! Меня зовут Каримов Мустаджо Хасанович. Тема моей выпускной работы ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА КАТАНКИ НА НЕПЕРЕРЫВНОМ ПРОКАТНОМ СТАНЕ Слайд 2 Целью выпускной работы является изучение, анализ и усовершенствование технологического процесса прокатки катанки диаметром 6,0 мм выпускаемой на мелкосортно-проволочном стане 150 предприятия «НЛМК-Урал». Слайд 3 На мелкосортно–проволочном непрерывном стане «150» горячей прокатки осуществляется производство круглого профиля диаметром от 5,5 до 16,0 мм и периодического профиля диаметров 6,0; - 16,0 мм в бунтах весом до 1430 кг из углеродистых и низколегированных марок сталей. Перечень выпускаемой продукции, планируемый марочный сортамент стана и соответствующие НД, в которых изложены требования к поставляемому прокату, приведены в таблице. Слайд 4 Заготовки со склада подаются на загрузочную решетку при помощи мостового крана с электромагнитными шайбами согласно заданию на прокатку. В качестве исходной заготовки для осуществления процесса прокатки при производстве круглого и периодического профиля в бунтах на стане «150» применяется непрерывнолитая заготовка квадратного сечения со стороной 125 мм. Нагрев и движение заготовок в печи осуществляется согласно режимным картам нагрева, а также в соответствии с технологической инструкцией по эксплуатации нагревательной печи с шагающим балочным подом. Передача нагретой заготовки с балочного пода печи на приёмный рольганг разгрузки осуществляется при помощи машины безударной выдачи. Далее осуществляется процесс прокатки. После прокатки в последней клети черновой группы осуществляется зачистка передних и задних концов заготовок на кривошипных обрезных ножницах. После чистового блока осуществляется охлаждение проката в линия водяного охлаждения , состоящей из четырех камер, расположенной после чистового блока. При прохождении витков проката на конвейере воздушного охлаждения происходит формирование необходимых механических свойств и структуры готового проката. Слайд 5 Мелкосортный проволочный стан 150 включает методическую печь, непрерывные черновую и промежуточную группы в составе 13 клетей и две поточные линии, в каждой из которых установлены предчистовые консольные клети, петлевой участок с камерами принудительного охлаждения раската, чистовой 10-клетевой блок, устройство двух стадийного регулируемого охлаждения катанки типа Стелмор и оборудование для формирования и отделки бунтов готового проката. Слайд 6 Калибровка валков для прокатки на непрерывном стане 150 круглой стали диаметром 6 мм из заготовки 125х125 мм представлена на следующих чертежах. Калибровка черновой группы клетей Слайд 7 На данном слайде представлен чертеж калибровки промежуточной группы клетей Слайд 8 На слайде представлен чертеж калибровки предчистовой группы клетей Слайд 9 На слайде представлена калибровка чистовой группы клетей. Слайд 10 Из данного графика видно, что распределение коэффициента вытяжки в данной калибровке неравномерное, в овальных калибрах коэффициент вытяжки значительно больше, чем в круглых. Как результат происходит неравномерный износ валков клетей, на которых нарезаны овальные калибры. Неравномерное распределение вытяжки приводит к неравномерной загрузке приводов рабочих клетей. Так же степень заполнения калибров в большинстве проходов входит в диапазон от 0,9÷1, это означает, что профиль получаемой полосы близок к профилю калибра. Но в таких клетях, как например №2, №10, №20, δ<0,90, в результате профиль получаемой полосы значительно отличается от профиля калибра. Слайд 11 На данном слайде представлен анализ формоизменения калибра: значения вытяжек и обжатия. Слайд 12 Из графика распределения температуры раската по проходам видно, что в первых четырех проходах происходит снижение температуры. В последующих проходах наблюдается повышение температуры, что обусловлено переходом механической энергии деформации в тепловую, а поскольку скорости прокатки непрерывно возрастают, то в паузах между проходами прокат просто не успевает охладиться. Слайд 13 Из данного графика видно, что ограничение по условию захвата валками выполняется для 24-х клетей. Для последних клетей условие может не выполняться, так как применяемая методика не рассчитана на скорости прокатки выше 30 м/с и материал валков – твердый сплав. Слайд 14 С целью проверки ограничений по прочности оборудования рассчитаем максимальную силу, действующую на шейку валка Rmax, и крутящий момент прокатки Мпр. Для этого определим расположение калибров на бочке валков и точки приложения силы прокатки. Из рисунка слева видно, что максимальные реакции на шейку валка не превышают максимально допустимых значений усилий прокатки. Коэффициент загрузки  характеризует полноту использования оборудования, из данного графика (рисунок справа) следует, что максимальный коэффициент равен 0,45, а это означает, что даже при максимальной загрузке имеется большой запас прочности.Слайд 15 Выполнение ограничения по допустимому крутящему моменту прокатки представлено на рисунке слева. Из графика изменения загрузки оборудования по крутящему моменту прокатки (см. рисунок справа) следует то, что максимальный коэффициент равен 0,33, а это означает, что даже при максимальной загрузке оборудования имеется большой запас по крутящему моменту, что не рационально. Cлайд 16 Чтобы уменьшить загрузку электродвигателя в предчистовой группе клетей, перераспределим коэффициенты вытяжки: в 14, 15 калибре λ=1,185, в 16 калибре λ=1,184, в 17 калибре λ=1,186 и получим следующие результаты, представленные на рисунке Слайд 17 Согласно представленным графикам, новый режим в предчистовой группе клетей мелкосортно-проволочного стана 150 характеризуется уменьшением загрузки оборудования по крутящему моменту и усилию прокатки оборудования Слайд 18 Новый режим также характеризуется уменьшением загрузки электродвигателя по крутящему моменту. Слайд 19 На слайде представлена схема клети дуо, используемой на производстве. Слайд 20 На слайде представлены размеры прокатного валка рабочей клети и схема нагружения валка рабочей клети дуо, а также характеристики используемых прокатных валков на стане «150». Проведем расчет на прочность клети, в которой имеется максимальное усилие прокатки. Слайд 21 Все элементы валка, кроме шейки, имеют коэффициенты запаса прочности выше допустимого [n]=5. В большинстве случаев величина циклических напряжений, при которых возникает усталостное разрушение, значительно меньше предела прочности материала валка. Поэтому, помимо расчета валков на статическую прочность, необходимо производить расчет их на циклическую прочность или выносливость, особенно в тех случаях, когда коэффициент запаса статической прочности ниже допустимого n=5. По результатам расчета можно сделать вывод, что шейка валка удовлетворяет условию усталостной прочности, так как  .Слайд 22 Коэффициент запаса прочности для подушки и нажимного винта выше допустимого  =5. Значит, условие прочности выполняется.Результаты расчета свидетельствуют, что условия прочности нажимной гайки выполняются, так как коэффициенты запаса прочности равны или превышают допустимое значение. Слайд 23 На слайде представлен расчет коэффициента жесткости клети. Для этого необходимо определить общую упругую деформацию всех элементов рабочей клети под действием усилия Р. Установлено, что жесткость рабочей клети соответствует современным требованиям к клетям мелкосортно-проволочных станов. Слайд 24 В ходе работы был разработана новый режим прокатки металла в предчистовой группе клетей. За счет перераспределения коэффициента вытяжки в предчистовой группе, удалось снизить коэффициент двигателя с 0,91 до 0,63. Cогласно проведенным расчетам все коэффициенты запаса прочности выполняются и жесткость клети соответствует всем требованиям к современным клетям мелкосортно-проволочных станов. |