пояснилка Габит жбк. Монолитное перекрытие с балочными плитами и несущая стена многоэтажного здания
 Скачать 1.83 Mb.
|
|
2.1.3 Определение усилий от расчетных нагрузок Изгибающие моменты в сечениях плиты определяем с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций. В средних пролетах и на средних опорах  В крайнем пролете и на первой промежуточной опоре  Для плит, окаймленных по всему контуру второстепенными балками, изгибающие моменты (кроме первых промежуточных опор) уменьшают на 20% при выполнении условия  . В нашем случае  Условия выполняется. Уменьшаем изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах  2.1.4 Расчетные характеристики прочности бетона и арматуры Бетон тяжелый класса В15, коэффициент условий работы бетона  Призменная прочность бетона при осевом сжатии с учетом  составляет  . Прочность бетона при осевом растяжении  . Модуль упругости бетона при условии естественного твердения  .Арматура проволочная класса В500 диаметром 3…5мм. Расчетные сопротивления продольной арматуры растяжению  .2.1.5 Проверка принятой толщины плиты Условия прочности изгибаемых элементов сечений, нормальных к продольной оси  (2.1) (2.2)Рабочую высоту плиты можно определить из условия (2.1), задавшись оптимальным значением  Принимаем  тогда значение коэффициента  можно выписывать из таблицы 3.5 или вычислить по формуле При ширине плиты  из условия (2.1) определяем  Полная толщина плиты  Для плит расстояния от нижней грани элемента до растянутой арматуры, принимается не менее 10мм; 2,5мм – половина диаметра продольной арматуры сетки; тогда толщина защитного слоя бетона составляет  Окончательно принимаем:   Уточняем рабочую высоту сечения плиты  .2.1.6 Подбор сечения продольной арматуры В средних пролетах и на средних опорах  Диаметр арматуры 5мм,    По табл.3.5 находим   В крайнем пролете и на первой промежуточной опоре   2.2 Особенности армирования плиты перекрытия 2.2.1 Размещение арматуры в балочной плите Арматуру в балочной плите размещают в соответствии с эпюрой изгибающих моментов. При толщине плит 60 мм будем использовать вариант непрерывного армирования плит сварными рулонными сетками с продольным расположением рабочей арматуры. Рулон раскатывают по опалубке поперек каркасов второстепенных балок. Сварные сетки будем конструировать в соответствии с требованиями ГОСТ 23279-2012 Межгосударственный стандарт. Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Ширина сетки ограничивается размером 3800мм, а длина сетки принимается по проекту, но не более 9000 мм. Диаметр и шаг рабочих стержней сеток на 1п.м. плиты, а также параметров распределительных стержней подбираем по соответствующим таблицам Межгосударственного стандарта. Между главными балками можно уложить 2, 3 и т.д. сетки с нахлесткой распределительных стержней на один шаг рабочей арматуры, который принимается в среднем 150 мм. Минимальная ширина сетки определяется по формуле 2.3:  (2.3)где  – шаг главных балок (мм);  – ширина главной балки (мм); – количество укладываемых сеток;200 – принятая величина нахлеста при сопряжении сеток в плане 25+150+25(мм). При шаге главных балок 6м, принимаем =2 и вычисляем минимальную ширину основной сетки С1 .2.2.2 Определение площади сечения рабочих стержней С1 и С2 Основная сетка С1 будет воспринимать воздействия изгибающих моментов возникающих в средних пролетах и над средними опорами  Требуемая площадь сечения продольной арматуры по расчету составляет  .По табл. 3.6,а МС принимаем сетки с диаметром рабочей арматуры 5мм и шагом 200мм с площадью сечения  .При диаметре рабочей арматуры 5мм и шаге 200мм распределительные стержни принимаем по табл. 3.6,б диаметром 3мм с шагом 350мм. Для определения фактической ширины сетки найдем отношение  ячеек.  .Длина сетки С1 определяется при конструировании плиты. Тогда марка сетки будет  . Рулоны основной сетки С1 раскатываются поперек второстепенных балок, начиная с крайнего пролета «внизу», а на опоре «поднимается», воспринимая одинаковый момент в средних пролетах и на средних опорах (рис. 2.4). В крайних пролетах и на первых промежуточных опорах требуется дополнителнительная сетка С2, поскольку в этих сечениях плиты действует большие изгибающие моменты. В этом случае рекомендуется на основную сетку С1 укладывать дополнительную сетку С2 и заводить ее за первую промежуточную опору во второй пролет на ¼ пролета плиты «в свету» (рис. 2.4).  Рисунок 2.4 – Схема устройства основной (С1) и дополнительной (С2) сетки в разрезе плиты Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой диаметром 3мм В500 с расчетным сопротивлением  Требуемая площадь сечения рабочей арматуры сетки С2 составляет: .По табл. 3.6,а принимаем рабочие стержни диаметром 3мм и шагом 100мм с площадью сечения  Продольные распределительные стержни принимаем по табл. 3.6,б диаметром 3мм с шагом 400мм. Марка дополнительной сетки будет  .3 Проектирование второстепенной балки 3.1 Особенности расчета второстепенной балки Расчетная схема второстепенной балки принимается как пятипролетная неразрезная балка, загруженная равномерно распределенной нагрузкой, опорами для которой служат главные балки (рис. 3.1).  Рисунок 3.1 – Расчетная схема второстепенной балки Поскольку в силу разной жесткости плиты над второстепенными балками и между ними бетон плиты вовлекается в работу с разной интенсивностью, то ширину полки таврого сечения определяет как меньшее значения из двух условий:   Следовательно, принимаем  (рис.3.2). Рисунок 3.2 – Геометрические размеры расчетного таврового сечения 3.1.1 Определение расчетных пролетов Определяем значения крайнего и средних пролетов второстепенной балки. Для средних пролетов:  Для крайних пролетов:  Расчетный пролет плиты зависит от условий опирания конструкции, поэтому отдельно определяется значения крайнего и средних пролетов. 3.1.2 Определение нагрузок на второстепенную балку Нагрузка на второстепенную полосу собирается с полосы, равной шагу второстепенных балок, т.е. 1,85 м. Постоянные нагрузки: Нагрузка от веса конструкции пола и плиты перекрытия с расчета балочной плиты (см. табл.2.1).  От собственного веса ребра второстепенной балки  Суммарная постоянная нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению  будет Временная нагрузка [10]:  Полная расчетная нагрузка на второстепенную балку:  3.1.3 Определение усилий от расчетных нагрузок Изгибающие моменты определяется с учетом перераспределения усилий, т.е. с учетом образования и раскрытия трещин. Изгибающие моменты: - в крайнем пролете  - на первой промежуточной опоре  - в средних пролетах и на средних опорах  - отрицательный момент в месте обрыва надопорной арматуры (на расстоянии  от опоры В)  где  - коэффициент, принятый по таблице 1.1 [7] в зависимости от отношения Поперечные силы: - на крайней сбоводной опоре  - на первой промежуточной опоре слева  - на первой промежуточной опоре справа и на всех остальных опорах  3.1.4 Расчетные характеристики прочности бетона и арматуры Бетон тяжелый, как и для плиты, класса В20, коэффициент условий работы бетона   . Модуль упругости бетона  .Продольная арматура класса А400 с  Rsw=300 3.1.5 Проверка принятой высоты сечения балки Минимальная рабочая высота определяется по опорному изгибающему моменту  Как было сказано выше, на опоре сечение балки работает как прямоугольное с шириной  Из условия (2.1) определяем рабочую высоту сечения  Полная высота сечения  где  - толщина защитного слоя бетона.С учетом унификации размеров сечений окончательно принимаем: h=482 Уточняем рабочую высоту сечения плиты h0=482-30=452 3.2 Армирование второстепенной балки 3.2.1 Расчет прочности нормальных сечений (подбор сечения продольной арматуры  )При расчете по положительным моментам сечение балки принято как тавровое. Сечение в крайнем пролете, где действует   По табл.3.5 [7] находим ξ=0,21; ζ=0,88 В таком случае нейтральная ось проходит в сжатой полке, и площадь сечения продольной арматуры определяется как для прямоугольного сечения.  По сортаменту арматуры (табл.4.1 [7]) принимаем 2Ø18 .  Крайние пролеты второстепенной балки армируется двумя плоскими каркасами КР1 с одним продольным стержнем диаметром 18мм в каждом каркасе (рис. 3.3).   Верхние стержни этих каркасов необходимо определить на действие отрицательного момента   По табл.3.5 [7] находим ζ=0,94  Определяем площадь сечения арматуры в одной сетке на 1 пог.м. полки второстепенной балки шириной    Рисунок 3.5 – Размещение сварной сетки в сечениях балки (над опорой) Ориентируясь на необходую площадь сечения арматуры, по табл. 3.6 [7] подбираем сварную рулонную сетку из стали В500 с шагом 200 мм. Марка сетки  3.2.2 Расчет прочности наклонных сечений (подбор параметров поперечной арматуры) Общие сведения. При расчете прочности наклонных сечений исходят из того условия, что усилия от внешних нагрузок в виде поперечной силы и изгибающего момента, которые действуют в наклонном сечении, не должны превышать внутренних предельных усилий в наклонном сечении. Условие прочности наклонного сечения на действие поперечной силы  , (3.1)где  – поперечная сила, действующая в вершине наклонного сечения от действия опорной реакции и нагрузки, расположенной на участке между опорой и вершиной наклонного сечения;  – поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в вершине наклонного сечения;  – сумма осевых усилий в поперечных стержнях (хомутах), пересекаемых наклонным сечением;  – сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента осевых усилий в отгибах, пересекаемых наклонным сечением.В практике проектирования изгибаемых элементов чаще всего принимается армирование одними поперечными стержнями (хомутами) без отгибов. Тогда условие прочности наклонного сечения записывается таким образом  , (3.2)Расчет прочности производятся по наибольшему значению поперечной силы для наиболее опасного наклонного сечения. |