Дипломная работа. диплом. На программе rastr произведен расчет и анализ результатов

• Название: На программе rastr произведен расчет и анализ результатов
• Анкор: Дипломная работа
• Дата: 12.02.2022
• Размер: 5.55 Mb.
• Имя файла: диплом.docx
• Тип: Диплом; #359851
• страница: 11 из 13

5.3 Расчет системы отвода масла трансформатора ТМГ - 400/6/0,4

применительно для ТП ИС-3

Исходные данные: Район установки – совхоз Алатау Вес масла G = 350 кг; V = 8,5 кг/м³.

Маслоприемник: Объем Vмп = 350/8,5=41м³; площадь Fмп=59м²; средняя высота Н1 = 0,69 м.

Маслоотвод: Отвод стока (маслоотвод) осуществляется по трубопроводу диаметром не менее 100 мм в специальную емкость-маслосборник (отстойникмаслоотделитель), которую следует рассчитывать на прием 100 % масла наибольшего трансформатора, трехкратный объем воды от расчетного времени пожаротушения и объем дождевых вод при открытой установке трансформатора.

Расчетные расходы и объем маслоприемника системы отвода воды и масла при пожаротушении определяются по следующим соотношениям:

– расчетный расход маслоотвода

1000

Q_MOT  0,5G_T  л/с (3.1)

VM ty

где Gт = 350 кг - полный вес масла наибольшего трансформатора; tуд - время удаления 50 % объема масла из маслоприемника;

Q _MOT  0,5350 0,40 л/с

Диаметр трубопровода (по таблицам для гидравлического расчета) дается с учетом условий прокладки в двух вариантах:

1) D = 350 мм; уклон 0,004; Q = 90,7 л/с; V = 1,0 м/с; H/D = 0,88; 2) D = 300 мм; уклон 0,009; Q = 90,4 л/с; V = 1,4 м/с; H/D = 0,88.

Маслосборник:

- расчетный объем маслосборника G^T q^аувп 3t^аувп q^ДM t²⁰

V_MC    V_акк (3.2)

V_M 1000 1000

где Vмсб - расчетный объем маслосборника, [м3];

3tаувп = 30 мин = 1800 с - трехкратное время работы АУВП;

Vакк - аккумулируемый объем стоков для нормальной работы насосов, равный не менее 10 м3;

V_MC  10 136 м³

1 000

Для устройства маслосборника следует принять резервуар емкостью 150 м³ из типового ряда емкостей.

5.4 Автоматическое пожаротушение

В качестве огнетушащего вещества применяется среднекратная пена.

Важным моментом проектирования всех типов АУП является разработка схем размещения оросителей (распылителей) и распределительных сетей трубопроводов.

Принимается помещение по опасности распространения пожара.

Основные расчетные параметры:

• 
  интенсивность подачи огнетушащего средства 0,13 л/с·м²;
  
• 
  продолжительность работы установки 1500 с (25 мин);
  
• 
  коэффициент разрушения пены k₂ 3; Для расчета примем генератор пенный ГЧС.
  

Значение коэффициента k1,48. Минимальный свободный напор, м – 15;

Максимальный допустимый напор, м 45;

1. 
   Рассчитываем требуемый объем раствора пенообразователя
   

_p K W^{2 } (4.7)

V  ;

K₃

где К₂ - коэффициент разрушения пены;W - объем помещения, м³;К₃ -

кратность пены;

V_p   31,5 м³

2. 
   Находим требуемый основной объем пенообразователя:
   

V^р С%

V_ПО  ; (4.8)

100%



_ПО 31,5 6^{ 2} V  1,89 м

100%

3. 
   Определяем расход генератора Q при свободном напоре Н_СВ  45 м, их необходимость и достаточное количество n:
   

Q k  H_СВ; (4.9)

Q 1,48 45 9,93 л с/

V^p (4.10)

n _ ;

Q t

где t  25 мин 1500секунд – продолжительность работы установки с пеной

средней кратности, мин;

n   2

4. 
   Выбираем диаметр труб кольцевого питательного d₁ и подводящего трубопровода d₂ : 4Q10^3
   

d₁ ; (4.11)



4 9,93 10  ^3

d₁  65 мм

3,14 3

Принимаем d₁  65 мм, значение К_Т  572

d₁  4 2^{ Q103} ; (4.12)



4 2 9,93 10   ^3

d₁  91 мм

3,14 3

Принимаем d₂ 100 мм, значение К_Т  4322

4. 
   Выполняем гидравлический расчет сети основного водопитателя с учетом расходов, включающих пенообразователь, поскольку Н₁  45 м, то Q 9,93 л с/ .
   

H3'  H1  0,85Q1 2 l1 3 ; (4.13)

K_r

H '  45 0,85 9, 932 15  46,9 м ³ 572

H₂  H₁  0,15Q^{1 2 l12} ; (4.14)

K_r

2

0,85 9, 93 24

H₃  45  45,09 м

572

Q₂  K _ H₂; (4.15)

Q₂ 1,48 45,09 9,94 л с/

H3''  H1  0,15Q1 Q2 2 l23 ; (4.16) K_r

H ''  45,09_ 0,15 9, 939,94² 9 _ 47,14 _м

³ 572

Напор в узловой точке 3 питательного трубопровода, так как невязка в данных условиях равна 0,24 м, будет равен:

H₃  Н₃^'  H₃^'' 0,5; (4.17)

H₃ 46,947,140,5  47,02 м

Суммарный расход генераторов:

Q Q₁ Q₂ 9,939,94 19,9 л с/

Ему будет соответствовать напор на выходном патрубке основного водопитателя Н:

H 1,2Н3  Н1  Н3ОВП  Н1  Z  Ну у. . 

1,2Н3  Н1  Q l2  3ОВП  Н1  Z Q2; (4.18)

 КТ 

где Н_3ОВП – потери напора на подводящем трубопроводе от узловой точки

3 до выходного патрубка водопитателя; l_3ОВП  51 м – длина трубы диаметром 100 мм;

Z  6 м – статический напор в стояке АУП;

 2,35 10 ^3 - коэффициент потерь напора в принимаемом узле. H 1,247,0245194322,92 51_456 3 19,92  59,9 м

2,35 10 

Выбор насосно-двигательной пары.

По найденному расходу Q 19,9 л с/ и напору H  59,9 м выбираем по каталогам насосно-двигательную пару основного водопитателя АУПП (выбираем насос К-90/55 с электродвигателем мощностью 22 кВт).

Чтобы выбрать насос дозатор уточним фактические расходы, и напор которые обеспечит данная насосная пара в проектируемой сети. Динамические потери напора сети – это зависимость динамической составляющей H_дин на выходном патрубке насоса от текущих расходов Q₁, возведенных в квадрат:

H_дин  S Q ₁²; (4.19)

В свою очередь сопротивление может быть определено из выражения:

S _ H ^{ H}₂^{1 Z} ; (4.20) Q

S   0,02 м л с/  ^1

Результаты динамических потерь сети, рассчитываемый АУП, занесем в таблицу 4.1

Т а б л и ц а 4 . 1 – Результаты динамических потерь

S, м л   2 с 1			0,02
Q, л с 1	5	10	15	20	25
Hдин, м	0,5	2	4,5	8	12,5

Расчет диаметра дозирующей шайбы насоса дозатора.

В заключении выбираем насос дозатор и рассчитываем диаметр дозирующей шайбы d_ш. В качестве насоса дозатора принимаем ЦВ-3/80. При этом разность напоров из линии насоса дозатора и основного водопитателя в точке их врезки будет не более H  22558167 м. Теперь используем выражение, позволяющее рассчитать диаметр дозирующей шайбы:



Qпо 103 d_ш 1,13; (4.21)  2gH

где m- коэффициент расхода шайбы (m  0,62 для шайбы с тонкой стенкой) g 9,8 м с/ ;

В результате подстановки в выражение получим, что d_ш  6,56 мм.

Принципиальные тактико-технические характеристики автоматического тушения среднекратной пеной, в соответствии с условием, установлены.