На современном этапе в городах Российской Федерации наименьшее внимание уделяется распределительным сетям среднего и низкого уровня напряжения

• Название: На современном этапе в городах Российской Федерации наименьшее внимание уделяется распределительным сетям среднего и низкого уровня напряжения
• Дата: 04.04.2023
• Размер: 0.78 Mb.
• Имя файла: kursovaya_Sharshavenkov.docx
• Тип: Документы; #1037160
• страница: 4 из 6

7.4 Проверка выбранных сечений жил кабелей 0,4 кВ по допустимой потере напряжения

Нормы проектирования СЭС допускают в сетях 0,38 кВ потери напряжения в нормальном режиме работы от номинального значения, поэтому необходимо провести проверку, выбранных сечений жил кабелей по допустимой потере напряжения.

Потери напряжения рассчитывается для каждого участка магистральных кабельных линий в отдельности, так как сечения жил кабелей и параметры нагрузки изменяются по длине магистрали.

Потери напряжения рассчитываются для наиболее удаленных потребителей от трансформаторных подстанций.

Потери напряжения определяются следующим образом:


где R и X – активное и реактивное сопротивление линии, Ом.


Таблица 7.4−Кабельный журнал для сети 0,4 кВ

начало	конец	n	Sкл,кВА	Iрасч.норм, А	Iрасч.п/ав, А	Iдоп.п/ав, А	Iдоп..табл, А	Fрасч, мм2	Тип кабеля
ТП1	2	2	125.8	95.67	191.3	207	226	70	ВВГнг 4х70
	3	2	120.8	91.8	183.7	198.8	226	70	ВВГнг 4х70
	4	2	136.3	103.6	207.3	224.38	226	70	ВВГнг 4х70
	7	2	139.1	105.7	211.5	228.9	274	95	ВВГнг 4х95
	28	2	1204.67	916.2	1832.4	1983.2	2000	−	Canalis KTA
ТП2	5	2	167.67	127.52	255	276	321	120	ВВГнг 4х120
	8	2	215.16	163.6	327.2	354.2	370	150	ВВГнг 4х150
	11	2	165.15	125.6	251.2	271.8	274	95	ВВГнг 4х95
	12	2	343.2	261	522	564.9	2х321	120	2ВВГнг 4х120
	13	2	202.6	154	308.1	333.5	370	150	ВВГнг 4х150
	23	2	58.6	44.5	89.1	96.47	115	25	ВВГнг 4х25
ТП3	1	2	94.6	72	144	155,7	177	50	ВВГнг 4х50
	6	2	151.6	115.3	230.6	249.5	274	95	ВВГнг 4х95
	15	2	275.4	209.4	418.9	453.3	499	240	ВВГнг 4х240
	17	2	262.75	199.8	399.6	432.5	499	240	ВВГнг 4х240
	24	2	82	62.3	124.7	134.9	151	35	ВВГнг 4х35
	25	2	145.7	110.8	221.6	239.8	274	95	ВВГнг 4х95

Продолжение таблицы 7.4

начало	конец	n	Sкл,кВА	Iрасч.норм, А	Iрасч.п/ав, А	Iдоп.п/ав, А	Iдоп..табл, А	Fрасч, мм2	Тип кабеля
ТП4	9	2	186.12	141.5	283.1	306.4	321	120	ВВГнг 4х120
	16	2	243.36	185	370.18	400.6	421	185	ВВГнг 4х185
	18	2	223.2	169.7	339.5	367.4	370	150	ВВГнг 4х150
	22	2	263.2	200.18	400.3	433.2	499	240	ВВГнг 4х240
	25	2	116.6	88.6	177.3	191.9	226	70	ВВГнг 4х70
	27	2	74.6	56.7	113.47	122.8	141	35	ВВГнг 4х35
ТП5	10	2	191.2	145.42	290.8	314.7	321	120	ВВГнг 4х120
	14	2	262.5	199.6	399.3	432.1	499	240	ВВГнг 4х240
	19	2	216.4	164.58	329.17	356.25	370	150	ВВГнг 4х150
	20	2	236.6	179.9	359.9	389.5	421	185	ВВГнг 4х185
	21	2	268.2	203.9	407.9	441.5	499	240	ВВГнг 4х240

8 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

8.1 Расчет токов короткого замыкания в сетях 0,4 кВ

Определим ток КЗ на вводе в 17-тиэтажный дом.

Проектируемый жилой район запитываем от распределительного пункта (РП) энергосистемы по ВЛ-10 кВ. Понижение напряжения осуществляется трансформатором мощностью 1000 кВА и напряжением 10/0,4 кВ,. 17-этажный дом запитан от подстании 10/0,4кВ посредством кабельной линии 0,4 кВ. Расстояние от ТП до дома 150 м. Кабель выбран марки ВВГнг-LS сечением 4х150 мм² (рис. 8.1). Мощность КЗ на шинах РП-10 Sк.з=200 МВА.

Расчетная схема и схема замещения представлены на рис. 8.1,8.2. В соответствии с ГОСТ 28249–93 при длине линии 10 кВ от РП 10 кВ до ТП менее 1 км в расчетах токов КЗ сопротивление линии может не учитывается.



Рисунок 8.1− Схема электроснабжения жилого дома



Рисунок 8.2− Расчетная схема (а) и схема замещения(б) жилого дома
Определим сопротивлений схемы замещения

- Сопротивление системы:

мОм;

Сопротивление трансформатора 1000 кВА:

13,5 мОм, 3,4 мОм,

14,0 мОм;

Переходное сопротивление электрических контактов (см. ГОСТ 28249 93 н.2.5), 0,1 мОм ;

Сопротивление автоматических выключателей

QF1- 600А

0,41мОм 0,13 мОм

0,43мОм

QF2- 200А 1,1 мОм 0,5 мОм 1,21 мОм

QF3- 160 А 1,3 мОм 0,7 мОм 1,48 мОм
Сопротивление трансформатора тока 500/5А

I_Н= 300/5А 0,2мОм 0,3 мОм 0,36 мОм;

Сопротивление КЛ-0,4 кВ, сечением 4x150, длиной 150 м

0,22 мОм/м 0,072 мОм/м

0,22*150=33мОм 0,072*150=10,8 мОм

Сопротивление контура КЗ:

активное:

3,4+0,1+0,41+0,2+1,1+33+1,3=39,51 мОм;

реактивное:

1,9+13,5+0,13+0,5+10,8+0,7=27,83 мОм;

Полное сопротивление цепи КЗ:
48,3 мОм;

Ток трехфазного КЗ:

4,8кА

Расчетная точка однофазного КЗ – электрически наиболее удаленная точка участка сети, защищаемая выключателем. В соответствии с требованиями ПУЭ для надежного отключения поврежденного участка сети, наименьший номинальный ток короткого замыкания должен превышать номинальный ток плавкой вставки или номинальный ток ток отключения автоматического выключателя, защищающего этот участок сети, с обратной характеристикой тока не менее 3 раз.

Рассчитаем ток однофазного КЗ.

Для схемы по рис. 8.1 определим ток однофазного КЗ на вводе в 17-тиэтажный дом.

Расчет проводим методом симметричных составляющих. При питании электроустановки от системы через понижающий трансформатор начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ рассчитывается по формуле (кА):


где r1Σ , x1Σ – активное и индуктивное суммарные сопротивления прямой последовательности относительно точки КЗ. В нашем случае (см. расчет трехфазного КЗ)

r1Σ =39,51 мОм,

x1Σ =27,8 мОм;

r0Σ , x0Σ – суммарные активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности.

Производим их расчет по выражениям:


где r_0Т , x_0Т – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора;

r_ТТ , x_Т.Т – активное и индуктивное сопротивления трансформатора тока;

r_КВ, х_КВ – активное и индуктивное сопротивления автоматических выключателей;

r_К – сопротивление контактов.

Сопротивления нулевой последовательности трансформатора 1000 кВ·А составляют:

x_0т = 8,6 мОм, r_0т = 1,9 мОм.

Сопротивление нулевой последовательности кабельной линии:





где r₀ и x₀ – активное и индуктивное сопротивления 1 м медного кабеля сечением 4x150 мм².

Таким образом:



Ток однофазного КЗ: