национальныйисследовательскийтомский политехнический университет
Скачать 0.62 Mb.
|
МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» «Растяжение-сжатие, кручение, изгиб» ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ № 3 Вариант 02303 по дисциплине: Механика
Томск – 2020 РАСТЯЖЕНИЕ-СЖАТИЕМеталлический ступенчатый стержень находится под действием сосредоточенных сил. Физико-механические характеристики материала стержня: Е=2·105 МПа; [Δl] =3·10-4 мм; [σ]=160 МПа. Длину а, во всех вариантах принять равной 2м. Для заданной схемы стержня требуется: В масштабе изобразить поперечные сечения и длины стержня. Определить реакцию опоры. Составить аналитические выражения и построить эпюры поперечных сил, продольных напряжений, изменения длины. Исходные данные: схема стержня представлена на рисунке 1. Сосредоточенная сила Р1=19 кН; Сосредоточенная сила Р2=20 кН; Сосредоточенная сила Р3=13 кН; Площадь поперечного сечения стержня А =190 мм2; Рис. 1. Схема стрежня Решение: Изобразим расчётную схему стержня, соблюдая масштаб. Рис. 2. – Стержень загруженный внешними продольными силами; эквивалентная схема нагружения стержня; эпюры продольных сил нормальных напряжений и перемещение свободного конца стержня. Находим реактивную силу R из уравнения равновесия: ∑ 𝐹𝑍 = 0;𝑅 + 𝑃1 − 𝑃2 − 𝑃3 = 0; 𝑅 = −𝑃1 + 𝑃2 + 𝑃3 = −19 + 20 + 13 = 14 (кН); *Знак «-» означает, что произвольное направление R выбрано верно. Применяем метод сечений, оставляя левую и отбрасывая правую часть бруса. Для определения продольных сил разделим стержень на три участка. ыйучасток: ∑ 𝐹𝑍 = 0; 𝑁1 + 𝑅 = 0; 𝑁1 = −𝑅 = −14 (кН); ойучасток: ∑ 𝐹𝑍 = 0; 𝑁2 − 𝑃2 + 𝑅 = 0; 𝑁2 = −𝑅 + 𝑃2 = −14 + 20 = 6 (кН); ий участок: ∑ 𝐹𝑍 = 0; −𝑁3 − 𝑃3 = 0; 𝑁3 = −𝑃3 = −13 (кН); Определение нормальных напряжений. Нормальные напряжения, действующие в сечениях каждого участка, определим из условия прочности: 𝑁1 −14 ∙ 103 σ1 = 2𝐴 = 2 ∙ 190 ∙ 10−6 = −36,8 (МПа); 𝑁2 6 ∙ 103 σ2 = 3𝐴 = 3 ∙ 190 ∙ 10−6 = 10,5 (МПа); σ3 = 𝑁3 = 𝐴 −13 ∙ 103 190 ∙ 10−6 = −68,4 (МПа); По полученным значениям строим эпюру нормальных напряжений. Определение деформации стержня При растяжении (сжатии) бруса его поперечные сечения перемещаются в направлении сил. Перемещения являются следствием деформаций. Перемещение произвольного сечения бруса равно изменению длины участка, заключенного между этими сечениями и заделкой. 𝐹 · 𝑧 𝜆 = 𝛥𝑙 = 𝐸 · 𝐴 = 𝜎 · 𝑧 𝐸 Где E - модуль продольной упругости или модуль упругости I-го рода. Для стали E = (1,9…2,15)·105 (МПа). Примем E = 2·105 (МПа), 𝜆 = ∑ 𝛥𝑙𝑖; Перемещение равно алгебраической сумме перемещений всех участков стержня. 𝜆в = 0;−36,8 ∙ 106 ∙ 6 2 ∙ 10 𝜆м = 𝜆в + 𝜆вм = 0 + ∆𝑙1 = 11 = −1,1 ∙ 10−3 (м) 10,5 ∙ 106 ∙ 8 𝜆с = 𝜆м + 𝜆см = ∆𝑙1 + ∆𝑙2 = −1,1 ∙ 10−3 + 2 ∙ 10 −68,4 ∙ 106 ∙ 4 11 = −0,7 ∙ 10−3 (м) 𝜆к = 𝜆с + 𝜆кс = −0,7 ∙ 10−3 + = −2,1 ∙ 10−3 (м) 11 2 ∙ 10 КРУЧЕНИЕМеталлический ступенчатый вал находится под действием сосредоточенных скручивающих моментов. Для заданной схемы вала, требуется: Составить аналитические выражения и построить эпюру крутящего момента. В масштабе изобразить длины и поперечные сечения вала на каждом силовом участке и построить эпюры распределения касательных напряжений. Построить эпюру абсолютных углов закручивания по длине вала. Исходные данные: схема стержня представлена на рисунке Расстояние а=2 м; внешний сосредоточенный момент М1 =490 Нм; внешний сосредоточенный моментов М2 =270 Нм; внешний сосредоточенный моментов М3 = 250 Нм; внешний сосредоточенный моментов М4 = 370 Нм; параметры поперечного сечения d=h=36 мм; соотношение параметров вала d/D=0,7; h/b=1,2; Рис.3. Схема вала Решение: Изобразим расчетную схему стержня, соблюдая масштаб по длине. Рис. 4. – Расчетная схема вала в масштабе по длине, эпюры внутренних крутящих моментов, касательных напряжений и угла поворота свободного конца вала. Из уравнения равновесия,находим величину и направление реактивного момента в опоре 𝑀𝐾 . ∑ 𝑀𝑖 = 0; −𝑀𝐾 + 𝑀2 – 𝑀4 −𝑀3 – 𝑀1 = 0; 𝑀𝐾 = -𝑀1 - 𝑀3 + 𝑀2 − 𝑀4 = - 370 - 250 - 490 + 270 = −840 (кНм); Определим геометрические размеры сечения вала: 𝐷 = 𝑏 = 𝑑 = 0,7 ℎ = 1,2 36 · 10−3 0,7 36 · 10−3 1,2 = 51,4 · 10−3 (м); = 30 · 10−3 (м); Построим эпюру внутренних крутящих моментов, для этого разобьем вал на силовые участки: 𝑇𝑧1 = 𝑀𝐾 = −840 (Нм); 𝑇𝑧2 = 𝑀𝐾 − 𝑀2 = −840 − 270 = −1440 (Нм); 𝑇𝑧3 = 𝑀𝐾 − 𝑀2+𝑀4 = −840 − 270 + 370 = −740 (Нм); 𝑇𝑧4= 𝑀𝐾 − 𝑀2+𝑀4 + 𝑀3 = −840 − 270 + 370 + 250 = −490 (Нм); Напряжения кручения находятся по формуле: 𝑇𝑧 𝜏𝑧 = ; 𝑊𝜌 где 𝑊𝜌 - полярный момент сопротивления или момент сопротивления сечения кручению. Полярный момент сопротивления для прямоугольного сечения: 𝑏 · ℎ2 𝑊П = ; 𝜌 6 Полярный момент сопротивления для кольцевого сечения: ⊚ 𝜋 · 𝐷3 𝑑 )4| ; 𝑊𝜌 = |1 − ( 16 𝐷 Полярный момент сопротивления для сплошного круга: ◯ 𝜋 · 𝑑3 𝑊𝜌 = 16 ; τ = 𝑇𝑧1 1 𝑊𝑝1 −840 ∙ 16 = 3,14 ∙ (36 ∙ 10−3)3 = −91,7 (Мпа) τ = 𝑇𝑧2 2 𝑊𝑝1 τ = 𝑇3𝑧 −1110 ∙ 16 = 3,14 ∙ (36 ∙ 10−3)3 = −740 ∙ 6 = −121,2 (Мпа) = −114,2 (Мпа) 3 𝑊𝑝2 τ = 𝑇𝑧3 4 𝑊𝑝3 30 ∙ 10−3 ∙ (36 ∙ 10−3)2 −740 ∙ 16 = 3,14 ∙ (51,4 ∙ 10−3)3 ∙ (1 − (0,7)4) = −36,5 (Мпа) τ = 𝑇𝑧4 5 𝑊𝑝3 −490 ∙ 16 = 3,14 ∙ (51,4 ∙ 10−3)3 ∙ (1 − (0,7)4) = −24,2 (Мпа) Определим повороты сечения для каждой части стержня, где крутящие моменты и жесткости постоянны по длине: 𝜑 = 𝑇𝑧 · 𝑙 ; 𝐽 1 𝜌 𝐺 эта формула действительна только для части стержня постоянного сечения по длине l. где G=8·104 МПа – модули упругости II – рода; 𝐽𝜌 - полярный момент инерции поперечного сечения стержня; Полярный момент инерции для прямоугольного сечения: 𝜌 𝐽П = 𝑏 · ℎ3 12 30 · 10−12 · 363 = 12 = 116640 · 10−12 (м4); Полярный момент сопротивления для кольцевого сечения: ⊚ 𝜋 · 𝐷4 𝑑 3,14 · 51,44 · 10−12 30 · 10−3 𝐽𝜌 = |1 − ( 32 𝐷 )4| = |1 − (51,4 · 10−3 )4| = 32 = 520461,5 · 10−12 (м4); Полярный момент сопротивления для сплошного круга: 𝐽◯= 𝜋 ·𝑑4 3,14 · 364 · 10−12 = = 164812 · 10−12 (м4); 𝜌 32 32 Поворот сечения C относительно K: φ 𝐶/𝐾 = 𝑇𝑍1 ∙ 2 𝐺 ∙ 𝐽𝑝1 −840 ∙ 2 = 8 ∙ 1010 ∙ 164812 ∙ 10−12 = −0,127; Поворот сечения B относительно C: φ 𝐵/𝐶 = 𝑇𝑍2 ∙ 4 𝐺 ∙ 𝐽𝑝1 −1110 ∙ 4 = 8 ∙ 1010 ∙ 164812 ∙ 10−12 = −0,337; Поворот сечения Q относительно B: φ 𝑄/𝐵 = 𝑇𝑍3 ∙ 8 𝐺 ∙ 𝐽𝑝2 −740 ∙ 8 = 8 ∙ 1010 ∙ 116640 ∙ 10−12 = −0,634; Поворот сечения L относительно Q: φ 𝐿/𝑄 = 𝑇𝑍3 ∙ 2 𝐺 ∙ 𝐽𝑝3 −740 ∙ 2 = 8 ∙ 1010 ∙ 520461,5 ∙ 10−12 = −0,035; Поворот концевого сечения S относительно L: φ 𝑆/𝐿 = 𝑇𝑍4 ∙ 4 𝐺 ∙ 𝐽𝑝3 −490 ∙ 4 = 8 ∙ 1010 ∙ 520461,5 ∙ 10−12 = −0,047; По вычисленным значениям углов определяются повороты всех сечений относительно неподвижного сечения K. 𝜑𝑆⁄𝐾 = 𝜑𝐶⁄𝐾 + 𝜑𝐵⁄𝐶 + 𝜑𝑄⁄𝐵 + 𝜑𝐿⁄𝑄 + 𝜑𝑆⁄𝐿 = −0,127 − 0,337 − 0,634 − 0,035 − 0,047 = −1,18; ИЗГИБМеталлическая балка находится под действием сосредоточенных внешних сил, распределенной нагрузки, сосредоточенного изгибающего момента. Величины нагрузок приведены в табл. 3.3. Длину а, во всех вариантах принять равной 2м. Для заданной схемы балки, требуется: Составить аналитические выражения и определить реакции в опоре. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов. Подобрать размеры поперечного сечения: двутавровое; круглое – диаметром d. В масштабе изобразить поперечные сечения балки. Исходные данные: схема стержня представлена на рисунке 5. Расстояние а=2 м; Изгибающий момент М=14 кНм; Сосредоточенная сила P1=35 кН; Сосредоточенная сила P2=30 кН; Распределенная нагрузка q=20 кН/м; Решение: Построить эпюры поперечных сил Q и изгибающих моментов Mи. Изобразим стержень, соблюдая масштаб его участков по длине. Определим реакции в опоре А: ∑ 𝑋 = 𝑋𝐴 = 0; ∑ 𝑚𝐴 = −𝑀𝐴 + 𝑃1∙ 6 − 𝑞 ∙ 8 ∙ (6 + 4+4+4) − 𝑃2∙ (6 + 4) − 𝑀 = 0; ∑𝑚𝐶 = −𝑀𝐴 − 𝑌𝐴∙ 6 − 𝑞 ∙ 8 ∙ 12 − 𝑃2∙ 4 − 𝑀 = 0; ∑ 𝑌 = 𝑄𝑥2 + 𝑌𝐴 + 𝑃1 = 0; 𝑄𝑥2 = −𝑌𝐴−𝑃1= −155 − 35 = −190 (кН); ∑𝑚L = −𝑀𝐴 −YA∙ (6 + 𝑥2) +𝑀их2 − 𝑃1· 𝑥2 |