КР_МК. Направлении L

• Название: Направлении L
• Дата: 09.11.2021
• Размер: 1.61 Mb.
• Имя файла: КР_МК.docx
• Тип: Документы; #267254
• страница: 8 из 16

Проверки местной устойчивости

1. Проверка местной устойчивости сжатого пояса

По п. 8.5.18 [1] местная устойчивость сжатого пояса обеспечена, если условная гибкость свеса пояса не превышается предельного значения :



где b_ef – величина неокаймленного свеса, равная

Предельное значение условной гибкости свеса полки двутаврового сечения определяем по формуле 97 [1]:

где

Условие выполнено, следовательно, устойчивость сжатого пояса обеспечена.

2. Проверка местной устойчивости стенки

1. 
   Расстановка ребер жесткости.
   

Предусматриваем парные поперечные (вертикальные) ребра в местах опирания ба лок настила и на опорах (рис. 9).

Согласно п. 8.5.9. [1], при _w 4, 44  3, 2 расстояние а между ребрами жесткости не ^{должно превышать 2h}ef^{= 310 см > a= 210 см.}




Рис. 9. Схема расстановки ребер жесткости по длине балки Б2

2. 
   Определение размеров промежуточных ребер
   

Требуемая ширина по п.8.5.9 [1]:



Принимаем b_p=80 мм
Требуемая толщина ребра:

р

р
t^тр 2b

 2  80 

 5,46 мм

Принимаем tр = 6 мм, тогда b_р×t_р= 80×6 мм.
При сопряжении балок в одном уровне из условия размещения болтов минимальные ^{размеры ребра 110×10 мм. Окончательно принимаем b}р^×tр^{= 110×10 мм.}

Рис. 10 Промежуточное ребро жесткости: а – при этажном сопряжении балок Б1 и Б2; б – при сопряжении в одном уровне

3. 
   Проверка местной устойчивости стенки
   

При


_w 4, 44  3, 5 согласно п. 8.5.1. [1], необходимо проводить проверку местной

устойчивости стенки.

Выполняем проверку местной устойчивости по формуле 80 [1]:




^{где γ}c^{= 1 (табл.1 [1]);}

напряжение σ и τ следует вычислять по формулам 78 и 79 [1] соответственно:
 ^Q

t_wh_w

I

'
_ M 0, 5h_w

x

_{или } M 0, 5h_w,

I_x

l

.
р отс

где Q и М – среднее значение поперечной силы и момента на расчетной длине отсека

При a/h_ef>1 принимаем l_отс^p=h_ef=155 cм


^σcr^{вычисляется в соответствии с формулой 81 [1]:}

^ cr

c_cr R_y



2

w

 ^{30  2447,32}  3724,31 кг/ см²

4,44²

где c_cr– коэффициент, определяемый в соответствии с п. 8.5.4. по табл.12 [1] и принимаемый с запасом в учебных целях равным 30.

^τcr^{вычисляется в соответствии с формулой 83 [1]:}

^

где μ– отношение большей стороны отсека стенки к меньшей: μ=a/h_es=210/155=1,36.

^{d– меньшая из сторон отсека по стенке (aили h}ef^{), то есть d= h}ef^{= 155 см;}

1. 
   проверка устойчивости в I-ом отсеке
   

Так как в I-ом отсеке сечение балки постоянно и момент инерции равен I_x, то M и Qдолжны быть вычислены на расстоянии









Местная устойчивость стенки в I-ом отсеке обеспечена. В силу симметрии задачи устойчивость в VI отсеке также обеспечена. При несимметричном загружении главной балки устойчивость стенки необходимо проверять и в крайних отсеках справа.

2. 
   проверка устойчивости в II-ом отсеке (см. рис. 11)
   

Рис. 11 Схема II-го отсека

Так во II отсеке сечение балки меняется и момент инерции равен , то x₂= 2,49 м.

Местная устойчивость стенки в II-ом отсеке обеспечена. В силу симметрии задачи устойчивость в V отсеке также обеспечена.

3. 
   проверка устойчивости в III-ем отсеке
   

Устойчивость в этом отсеке будет обеспечена, т.к. значение σ будет близким к значению σ во II отсеке, а τ будет меньше, при этом в III-ем отсеке будет использован момент инерции основного сечения. В силу симметрии задачи устойчивость в IV отсеке также обеспечена.