Расчет электрооборудования башенной водокачки. Обоснование и выбор объекта автоматизации
 Скачать 414.5 Kb.
|
|
I ном = 100/1,73*10 I у = 2,1*Iк1    Разъединитель РЛНДА-10/400 проходит по всем параметрам 4.2 Выбор рубильника
 Рубильник-разъединитель с центральной рукояткой типа Р-32 У3 по своим параметрам проходит. 4.3 Выбор трансформатора тока
Трансформатор тока ТКЛН-10-0,5/Р по своим параметрам проходит 4.4 Выбор узла учета электроэнергии
Счетчик типа СА 4У-И672 М по своим параметрам проходит 5 Выбор защитной аппаратуры 5.1 Выбор плавкой вставки для защиты трансформатора 10/0,4кВ.   Сила номинального тока трансформатора на стороне 10 кВ.  Выбираем плавкую вставку.  Выбираем плавкую вставку 10 А. Сила расчетного тока к.з. на стороне 10 кВ трансформатора с учетом коэффициентом надежности.      Так как  то термическая устойчивость трансформатора будет обеспечена, выбираем предохранитель ПК-10/30. 5.2 Выбор защиты линии и проверка её срабатывания при к.з. Максимальный рабочий ток.  Определяем ток срабатывания теплового расцепителя автомата.  Ток срабатывания электромагнитного расцепителя.   Принимаем к установке автоматический выключатель ВА 51-29.    Следовательно условие выполнено. 5.3 Выбор средств грозозащиты подстанции и ВЛ Ограничители перенапряжений серии ОПН-РВ-это высокотехнологичное, взрывобезопасное и высокоэффективное средство защиты от перенапряжений по цене вентильного разрядника серии РВО. До сегодняшнего дня потребители стояли перед сложным выбором в стремлении защитить дорогостоящее оборудование от атмосферных перенапряжений. Основу конструкции ОПН-РВ/TEL составляют варисторы с нестареющими характеристиками известного производителя EPCOS, заключенных в монолитный корпус из атмосферостойкого полимера. Одним из решений были вентильные разрядники серии РВО, нашедшие широкое применение еще в прошлом веке. Данные аппараты на сегодняшний день морально устарели и не рекомендованы к использованию в электрических сетях. Поиск решений реализовался в новом аппарате, в котором удалось собрать все достоинства и исключить недостатки существующих средств защиты. Простая конструкция и высококачественные компоненты позволили обеспечить ОПН-РВ/TEL высокую надежность с привлекательной стоимостью, которая соответствует цене традиционного вентильного разрядника серии РВО. 6 Расчет заземляющего устройства ТП 10/0.4кВ Рассчитать заземляющее устройство трансформаторной подстанции напряжением 10/0,4 кВ расположенной в третей климатической зоне. От подстанции отходят три воздушные линии 380/220 В, на которых в соответствии с ПУЭ намечено выполнить 24 повторных заземлений нулевого провода. Удельное сопротивление грунта, измеренное при нормальной влажности, Ризм = 100. Заземляющий контур в виде прямоугольного четырехугольника выполняют путем заложения в грунт вертикальных стальных пятиметровых стержней с диаметром 12 мм, соединенных между собой стальной полосой х м. Глубина заложения стержней-? м, полосы-? м. Ток замыкания на землю на стороне 10 кВ, I3 = 8A, R3 = 4Oм. Климатическая зона: кировская, Кс = 1,35; К1 = 1,1; вертикальный электрод-5 м; Определение расчетного сопротивления грунта для стержня заземлений.  Сопротивление вертикального заземлителя из круглой стали.  Сопротивление повторного заземления Rп.з. не должно превышать 30 Ом при Р = 100 Ом·м и ниже   Общее сопротивление всех 24 повторных заземлений.  Определение расчетного сопротивления заземления нейтрали трансформатора с учетом повторных заземлений  В соответствии с ПУЭ не должно быть более 10 Ом и 125/I3  Применяем для расчета наименьшее из этих значений rиск = 10 Ом. Определяем теоретическое число стержней  Принимаем 4 стержня и располагаем их в группе на расстоянии 5 м друг от друга, длина полосы связи 20 м. Определяем сопротивление полосы связи  Действительное число стержней.  пд = пт = 4 стержня Действительное сопротивление искусственного заземления.  Сопротивление заземляющего устройства с учетом повторного заземления нулевого провода.  Действительное число стержней без учета полосы связи.  Вывод: для выполнения можно было бы принять 6 стержней. 7 Обработка принципиальной электрической схемы управления автоматизации установки водоснабжения башенного типа. Электрическая схема управления башенной насосной водокачкой установкой, позволяет в ручном и автоматических режимах пускать и останавливать электронасос, защищать электродвигатель от перегрузок и короткого замыкания, сигнализировать при помощи ламп о включении выключении насоса. Контроль за управлением воды, осуществляется электродными датчиками уровня. Управление насосной станцией производится переключателем SA который имеет 3 положения: нейтральное О, автоматическое управление А и ручное управление Р. При автоматическом управлении замкнутые контакты 1 и 4 : 3 и 6 переключатели SA. Напряжение подается на катушку магнитного пускателя КМ и на трансформатор TV2. Электродвигатель включается, и насос подает воду в бак, о чем сигнализирует HL2. Когда вода в баке перекроет контакт верхнего уровня КL1 промежуточное реле КV сработает и своим размыкающим контактом отключит магнитный пускатель КМ: подача воды прекратиться, об этом сигнализирует лампа НL. При разборе воды сначала размыкается контакт КL1, но реле КV продолжает получать питание, через контакт КL2 и замыкающий контакт КV; включение двигателя не произойдет. Когда уровень воды упадет ниже контакта КL2, насос снова включится. Схема предусматривает защиту погружного насоса от сухого хода, который может возникнуть при снижении воды в источнике, засорения сетки приемного клапана и т.д. Защиту выполняет реле давления SР, установленное в напорном трубопроводе и тепловое реле времени КК2. При сухом ходе напор воды падает и реле давления своим контактам включает нагревательный элемент КК2, который с выдержкой времени, равный 20 секунд, отключает магнитный пускатель КМ. Ручное включение насоса осуществляется переводом SA в положение Р. 8 Расчет и выбор технических средств автоматизации. 8.1 Выбор автомата QF Номинальный ток автомата Iн.а ≥ Iр=36А где Iр – расчетный ток нагрузки, А; Принимаем автомат АП-50-3мт Iн.а=50А > Iр=36А; Расчетный ток комбинированного расцепителя Iр.кр=1,1*Iр=1,1*36=39,6А Номинальный ток расцепителя (принимаем расцепитель с номинальным током 40А) Iн.р=40А > Iр.кр=39,6А Проверяем эл. Магнитный расцепитель на ложность срабатывания по условию: Iср.кат ≥ Iср.р где Iср.кат – каталожное значение тока срабатывания эл. магнитного расцепителя, А; Iср.р – расчетный ток срабатывания эл. магнитного расцепителя, А; Iср.кат=Кпр* Iн.р=11*40=484А; где Кпр – кратность тока срабатывания эл. магнитного расцепителя; Iср.р=1,25*I'пуск где I'пуск – пусковой ток двигателя, А; I'пуск= Iн*Кi=36*7,4=266,4А; где Кi – кратность пускового тока; Iср.р=1,25*266,4=333А; Iср.кат=484А > Iср.р=333А Ложных срабатываний не будет. Выбор предохранителя FU. Расчетный ток плавкой вставки Iр.в ≥ Iр=2,75А где Iр – расчетный ток нагрузки, А; Номинальный ток плавкой вставки Iн.в ≥ Iр.в=2,5А; Принимаем плавкую вставку с номинальным током 6А Iн.в=6А > Iр.в=2,75А Номинальный ток предохранителя Iн.пр ≥ Iн.в=6А Принимаем предохранитель ПР-2-15 Iн.пр=15А > Iн.в=6А 8.2 Выбор магнитного пускателя КМ Условие выбор Iмп ≥ Iн=36А где Iн – номинальный ток двигателя, А; Iмп – ток, на который рассчитаны главные контакты пускателя, А; Принимаем магнитный пускатель типа ПМЛ-320002 Iмп=40А > Iн=36А Выбор тепловых реле КК1, КК2; Ток установки теплового реле КК1 Iу.тр=1,1* Iн=1,1*36=39,6; Номинальный ток нагревательного элемента Iнэ ≥ Iу.тр=39,6А Принимаем нагревательный элемент с номинальным током 44А Iнэ=44А > Iу.тр=39,6А Номинальный ток теплового реле Iн.тр ≥ Iнэ=44А Принимаем реле РТЛ-205704 Iн.тр=80А > Iнэ=44А В качестве теплового реле КК2 принимаем тепловое реле РТЛ-100504 Номинальный ток нагревательного железа Iнэ=0,8А Номинальный ток теплового реле Iн.тр=25А 8.3 Расчёт и выбор трансформаторов TV1, TV2 Расчёт трансформаторов TV1. На основании данных нагрузок подсчитываем вторичную, полную мощность трансформатора. S  =U *I =12*1=12В*Агде: U – напряжение на вторичной обмотке, В;I – ток на вторичной обмотке, А;Первичная, полная мощность трансформатора  где: | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
