курсовой. СКА Курсач. МВид нагрузки Нормально напряжение
![]()
|
Определяем нагрузки на погонный метр плиты при номинальной ширине 1,2м: А) Нормативные: постоянная gn= Полная временная pn = pn табл.*b=1.4*1.2=1.68кН / м Длительная временная pnL= Полная qn=gn+pn=7.9+1.68= 9.58 кН / м б) Расчётные: постоянная g=gтабл*b = 7.665*1.2=9.1 кН / м временная p=pтабл*b = 1.96*1.2=2.352 кН/м полная q=g+p = 9.1+2.352=11.452 кН/м Определяем максимальное поперечное усилие: Q = Ммах = ql0 2/8 = 11,45х3,4 2/8 = 16,5 кНм 4. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы. 4.1. Расчёт прочности нормальных сечений. Подбор продольной арматуры. hотв = 0,9*159 = 143,1 мм bf = 1,2 - 0,02 = 1,18 м bf'” = 1,18 - 0,02 = 1,16 м Рабочая высота h0=220-30=190мм Суммарная ширина ребер: b = bf’ – n x hотв. = 1160 – 6*143 = 302 мм hf = hf’ = 220 - 143/2 = 38,5 мм Определяем расчётный случай таврового сечения. Если изгибающий момент от полной расчётной нагрузки: М = < γb1 x Rb x hf’ x bf' x ( h0-0,5 hf’) =16,5 = < 0,9*11,5*103*0.039*( 0,19 - 0,5*0,039) = 79,8 Кн х м Условие выполняется, граница сжатой зоны проходит в полке и расчёт ведём как для прямоугольного сечения: Найдём коэффициент am(A0) : am = М/ 0,9 x Rb x bf' x h0 2 = 16, 5/ 0,9*11,5*103*1,16*0,192 = 0,038 Для изгибаемых элементов должно выполняться условие ξ ≤ ξR; где ξ - относительная высота сжатой зоны бетона; ξR - граничная относительная высота сжатой зоны бетона Для арматуры класса А1000 и при отношении σsp /Rs = 0,9*600/520 = 1 Значение коэффициента Er = 0,51, тогда 𝐸=1−√1−2𝑎𝑚=1−2*0,038=0,038 < 0,51 Если выполняется условие E Коэффициент условий работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести: γsз= 1,25-0,25 * E/Er ≤1 = 0,65 < 1 Если E/Er меньше 0.6, то можно принимать γsз=1,1 Находим E/Er = 0,43, а это меньше 0,6, значит принимаем γsз=1,1 Сопротивление арматуры растяжению для класса А1000 = 830мПа Площадь сечения рабочей преднапряженной арматуры: Аsp=E*Rb*γb1* bf'*h0/ Rs* γsз= 0,038*11,5*106*0,9*1,16*0,19*0,9/520*106*1,1= 1,51 см2 По сортаменту (приложение 10) подбираем диаметр и количество стержней, принимаем 2 Ø 10 А1000; Asp = 1,57 см2 и располагаем симметрично через 1…2 пустоты (на расстоянии не более 400мм между ними) 4.2 Расчет прочности наклонных сечений. Подбор сечений арматуры Прочность по сжатой бетонной полосе между наклонными сечениями проверяют из условия: Q≤0,3*Rb* γb1*bmin*h0=0,3*11,5*103*0,9*0,385*0,19 = 227,1кН bmin=bпл – n*dотв=1,18 – 5*0,159 = 0,385 Q=11,45<227,1 => первое условие выполняется Прочность изгибаемых элементов по наклонному сечению допускается определять из условия: Q≤Qbl+Qsw1 = 36,38+15,1 = 51,48 Qb1 = 0,5*Rbt* γb1*bl.min*b0=0,5*0,9*106*0,9*0,385*0,19=29,6кН Qsw=Q-Qb=11,45-29,6=-18,15 Т.к. Qsw>0, то следует подобрать поперечную арматуру Не требуется установка арматуры по расчету и принимаем поперечную арматуру конструктивно: Арматура класса В500, диаметром 4 мм Принимаем шаг поперечных стержней S =95 мм, Ø 4 В500 и конструируем каркасы, размещая их в приопорных зонах через 1…2 пустоты по сечению плиты. 5. Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы 5.1 Геометрические характеристики приведённого сечения Если модуль упругости стали Es=2•105MПа, а модуль упругости бетона класса В20 Eb=32,5•103MПа, то коэффициент приведения: Площадь приведённого сечения Ared: |