Образец выполнения КП-1 по МК-1.. Образец выполнения курсового проекта

• Название: Образец выполнения курсового проекта
• Дата: 09.04.2023
• Размер: 0.61 Mb.
• Имя файла: Образец выполнения КП-1 по МК-1..docx
• Тип: Документы; #1049460
• страница: 6 из 11

Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки сварной балки

1. Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных нормальных напряжений в нем - в середине пролета балки, где возможны пластические деформации.

При
формуле:

^hef

t_w

108



1,0
 108

• 
  2 ,7
  

 2 ,7
 79 ,1

проверка проводится по

√
^𝑏𝑒f ≤ 0,5 ^𝐸 ;

^bef

t_f

30  1,0



2  2


 7 , 25

 0 ,11

^hef

t_w


 0 ,11

𝑡_f

108


1,0


 11 ,88

𝑅_𝑦
 0 ,5


 0 ,5


 14 ,65 .

Проверка показала, что местная устойчивость пояса обеспечена.

2.Проверка устойчивости стенки балки.

Первоначально определяем необходимость постановки ребер жесткости:





w
h_{w }

t_w
106

 

1
 3,61  2 , 2 .

Следовательно вертикальные ребра жесткости необходимы. В зоне учета пластических деформаций необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, т.к. местные напряжения в стенке в этой зоне не допустимы.

Определяем длину зоны учѐта пластических деформаций в стенке

балки

^𝑙 пласт

 𝑙

 1200

 285 ,5 см

Расстановку вертикальных ребер принимаем по чертежу. Рѐбра жѐсткости располагаем с одной стороны балки шириной не менее 𝑏 = ℎ_𝑒f 24 50 =

1080 24 50 = 95 mm, толщиной 𝑡 = 2𝑏 _√𝑅_𝑦 𝐸 = 2 · 95√24 2,06 · 10⁴ = 7мм.

Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки. Так



w
как условная гибкость стенки необходима.


 3 ,61

• 
  2 ,5
  

проверка устойчивости стенки

Проверяем отсек «а». Определяем средние значения M и Q в сечении на

расстоянии х = 300 см от опоры (под балкой настила)




Рисунок 4.5. Схема расположения рѐбер жѐсткости: 1 – место изменения сечения пояса; 2 – место проверки местнойустойчивости стенки;3–местопроверкипоясного шва

M₂  qx𝑙  x / 2  115 ,8  3 ,0 12  3 ,0  / 2  1563

кН м 156300

кН  см;

Q₂  q𝑙 / 2  x  115 ,8 12 / 2  3 ,0   347 кН.
Определим действующие напряжения:

2 w
_{ } M  h

156300



 106
 18 , 44 кН
/ см² ,

W h

8167

 110

w
  ^Q2 
347
 3 , 27 кН
/ см² .

w
h  t

106  1,0

Определяем критические напряжения

 0 ,76  R

    ^s



 _ 0 ,76

 _ 13 ,9
 12 ,62 кН
/ см² ,



 _

сr
10 ,3 1





2 2

ef

^{10 ,3} ¹





2 , 26 ² _

3,61 ²

где

  ^ah_w

240

  2 , 26 ;

106






ef ^w
 3 , 61 .

Определим значение коэффициента степени упругого защемления стенки в поясах

3

^b _f  ^t_f 

3

30  2 

   

h

^{   0 ,8  }  

t 106 1,0

 1,81 ,

ef  w  ^{ }
где β – коэффициент, принимаемый по табл. 22 ^[4^]; h_ef – расчѐтная высота стенки составной балки, для сварных балок h_ef = h_w.

При δ = 1,81 и а/h_ef=2,26 по табл. 24 ^[4^] предельное значение отношения

напряжений _𝓁 = 0,765. Расчетное значение

поэтому σ_cr определяем по формуле
𝑙 oc





8 ,15



18 , 44
 0 , 44
 0 ,765 ,




^cсr^Ry



^сr 2

w

32 ,9  24



3 ,61 ²
 60 ,59 кН
/ см² ,

где с_cr =32,9 получили по табл. 21 ^[4^] при δ = 1,81.

Затем определяем σ_{ℓoc, cr}, принимая при вычислении ^̅ m c а








а
значение а/2




 4 ,1

_{ } с₁ R_y

23 , 24



 24
 33 ,18 кН
/ см² ,


^{𝑙 oc, cr} 2

a

4 ,1²

где с₁ = 23,24 получили по табл.23 ^[4^] при δ = 1,81 и а/ (2h_w)=240/212=1,13 Подставляем полученные значения напряжений в формулу:


c
  0 ,608    1 .
Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена, хотя расстояния между рѐбрами жѐсткости а=240 см >2h_w=212 см.