эпб. Ооо икц техинком

• Название: Ооо икц техинком
• Дата: 03.02.2022
• Размер: 1.44 Mb.
• Имя файла: 035_DVV.docx
• Тип: Документы; #350675
• страница: 14 из 16

Приложение И

(Выписка из паспорта)
ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЁТ

Вспомогательный осушитель воздуха Utility Dryer

№ VX-39-104А/B

Исходные данные	Символ ASME	Значение
Проектная температура, 0С	Т	плюс 260
Расчётное внутреннее избыточное давление, МПа	P'	1,034
Исполнительная толщина стенки обечайки, мм	t	6,35
Исполнительная толщина стенки днища, мм	t	9,525
Наружный диаметр обечайки сосуда, мм	D0	457,2
Внутренний диаметр обечайки сосуда, мм	D	444,5
Радиус внутренний обечайки сосуда, мм	R	222,25
Внутренний диаметр днища сосуда, мм	Di	438,15
Расчётный внутренний диаметр днища, мм	D p	438,15
Расчётная высота днища 0,25Di, мм	h p	109,5375
Коэффициент прочности сварного шва	E	0,85
Сумма прибавок к расчётным толщинам стенок, мм	с	3,175
Максимальное допускаемое напряжение для обечайки и днища сосуда при расчётной температуре для марки SA-414-GR.A (ASME BPVC.II-2015 Part D (line8 Table 1A)), МПа	S	88,9
Допускаемое напряжение для патрубков сосуда при расчётной температуре для марки стали SA-53 (ASME BPVC.II-2015 Part D (line 38 Table 1A)), МПа	S	118
Допускаемое напряжение для патрубков сосуда при расчётной температуре для марки стали SA-106 GR. B (ASME BPVC.II-2015 Part D (line 40 Table 1A)), МПа	S	118

1. ОБЕЧАЙКА

1.1 Условия применения формул для продольных швов в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015, part UG-27 (c (1)):

t≤0.5·D = 0,5·444,5= 222,25мм => 6,35 < 222,25 мм

P≤0,385 SE=0,385·138·0,85 =45,1605 МПа =>1,034 МПа<53,13 МПа - формулы применимы.

1.1.1 Минимальная рекомендуемая расчётная толщина стенки обечайки в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1:

t=P·R/(S·E-0.6P)=1,034·222,25/(88,9·0,85-0,6·1,034)=229,8065/ 88,2796 = 2,6 мм

С учётом прибавки на коррозию:

t _R= t + c =2,6 +3,175=5,78 мм

Исполнительная толщина обечайки принята 6,35 мм (0,25”)

1.1.2 Расчёт допускаемого избыточного давления в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1

Расчётное давление:

P'=S·E·t (R+0,6t)= 88,9·0,85·5,78 / (222,25+0,6·5,78) = 436,7657 / 225,718= 1,935 МПа

1.1.3 Расчёт пробного гидравлического давления в соответствии с ASME Секция VIII-1, параграф UG-99, п. b

P _пр. =1,034·1,3=1,3442 МПа

1.2 Условия применения формул для кольцевых швов в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015, part UG-27 (c (2)):

t ≤ 0.5·D = 0.5·444,5 = 222,25 мм => 6.35 < 222,25 мм – условие выполнено

P ≤ 1.25 S E= 1,25·88,9·0,85=94,46 МПа =>1,034 МПа<94,46 МПа - формулы применимы.

1.2.1 Минимальная рекомендуемая расчётная толщина стенки обечайки в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1:

t=P·R/(2S·E+0.4P)=1,034·222,25 / (2·88,9·0,85 + 0,4·1,034) = 393,954 / 151,5436 = 2,6 мм

С учётом прибавки на коррозию:

t _R= t + c =2,6+3,175=5,78 мм

Исполнительная толщина обечайки принята 6,35 мм (0,25”)

1.2.2 Расчёт допускаемого избыточного давления в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1

Расчётное давление:

P'= 2·S·E·t / (R - 0,4t)=2·88,9·0,85·5,78 / (222,25 - 0,4·5,78) = 873,5/ 219,938 = 3,97 МПа

1.1.3 Расчёт пробного гидравлического давления в соответствии с ASME Секция VIII-1, параграф UG-99, п. b

P _пр. =1,034·1,3=1,3442 МПа

2. ДНИЩЕ



2.1 Фактор K для эллипсоидальных днищ в зависимости от соотношения днища D / 2h в соответствии с ASME Секция VIII-1, Appendix 1, 1-4 по таблице Table 1-4.1

D/2h=438,15 / 2·109,5375= 2 => K=1,0

2.2 Условия применения формул в соответствии с ASME Секция VIII-1, параграф UG-32, п. d

t ≤ 0,365R;

P ≤ 0,665 SE;

2 ≤ D/h ≤ 6

t =9,525 < 0,365·219,075 < 79,962375 мм – условие выполнено

1,034 < 0,665·138·0,85 < 78,0045 МПа – условие выполнено

2 ≤ 438,15 / 109,5375= 4 ≤ 6 – условие выполнено

2.3 Минимальная рекомендуемая расчётная толщина стенки днища в соответствии с ASME Секция VIII-1, Appendix 1, 1-4

t=PDK / (2SE-0,2P)

t=1,034·438,15·1,0 / (2·88,9·0,85 - 0,2·1,034) = 453,0471 / 150,9232= 3,0 мм

С учетом прибавки на коррозию:

t=3+c = 3+3,175=6,175 мм

Исполнительная толщина принята 9,525 мм (3/8”)

2.4 Расчёт допускаемого избыточного давления в соответствии с ASME Секция VIII-1, Appendix 1, 1-4

P=2S·E·t / (DK+0,2t)

P=2·88,9·0,85·3,0 / (438,15·1+0,2·3,0) = 453,39 / 438,75 ‬= 1,034 МПа = 1,034 МПа

3. ПАТРУБКИ И ОБВОДНАЯ ЛИНИЯ

3.1 Условия применения формул в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015, part UG-27 (c):

t ≤ 0,5D=0,5·(D0-2t) N1/N2: 11,13 ≤ 0,5·(88,9 - 2·11,13) = 33,32 мм 11,13<33,32 – условие выполняется N3/N4: 8,74≤0,5 (60,3-2·8,74) = 21,41мм 8,74<21,41– условие выполняется Для обводной линии BPL: 6,02≤0,5 (114,3-2·6,02) = 51,13мм 6,02<51,13– условие выполняется N5: 10,15≤0,5· (48,3-2·10,15) = 21,9мм 10,15<21,9 – условие выполняется

SA-53 GR. B: P≤0,385 SE = 0,385·118·0,85 =38,6 МПа (для N1, N2, N3, N4, BPL ) =>38,6 МПа > 1,034 МПа - условие выполняется SA 106 GR. B: P≤0,385 SE= 0,385·118·0,85= 38,6МПа (для N5) =>1,034 МПа<38,6 МПа – условие выполняется

Формулы применимы.

3.2 Минимальная рекомендуемая толщина стенки патрубков в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1: t=P*R/(S*E-0.6P) + с

N1/N2: t=1,034·33,32 / (118·0,85-0,6·1,034)= =0,345 мм С учетом прибавки: t=0,345+3,175=3,52 мм Принятая толщина: 11,13 мм N3/N4: t=1,034·21,41 / (118·0,85-0,6·1,034)=0,222 мм С учетом прибавки: t=0,222+3,175=3,4 мм Принятая толщина: 8,74 мм N5: t=1.034·21,9/ (118·0,85-0.6·1,034)= 0,227мм С учетом прибавки: t=0,227+3,175=3,4 мм Принятая толщина: 10,15 мм BPL: t=1.034·51,13/(118·1-0.6·1,034)=0,45мм С учетом прибавки: t=0,45+3,175=3,63 мм Принятая толщина: 6,02 мм

С учетом рекомендаций UG-45 ASME BPVC.VIII.1-2015, Table UG-45 минимальная толщина стенки трубы с диаметром NPS 3" (DN80) составляет N1/N2: t = 4,80 мм (0,189”) минимальная толщина стенки трубы с диаметром NPS 2" (DN50) составляет N3/N4: t = 3,42 мм (0,135”) минимальная толщина стенки трубы с диаметром NPS 1-1/2" (DN40) составляет N5: t = 3,22 мм (0,127”) минимальная толщина стенки трубы с диаметром NPS 4" (DN100) составляет BPL: t=5,27 мм (0,207”)

3.3 Расчёт допускаемого избыточного давления в соответствии с ASME BPVC.VIII.1-2015 Appendix 1-1

Расчётное давление: P'=S*E*t (R+0,6t)

N1/N2: P'=118·0,85·4,80 / (33,32 + 0,6·4,80) =13,3 МПа>1,034 МПа N3/N4: P'=118·0,85·3,42 / (21,41 + 0,6·3,42) = 14,62 МПа>1,034 МПа N5: P'=118·0,85·3,22 / (21,9+ 0,6·3,22) = 13,55 МПа>1,034 МПа BPL: P'=118·0,85·5,27 / (51,13+ 0,6·5,27) = 9,73 МПа>1,034 МПа

Выписка из паспорта верна:

Специалист ООО ИКЦ «ТЕХИНКОМ», эксперт в области промышленной безопасности Э12 ТУ

________________________ Маслов А.В. квалификационное удостоверение № АЭ.16.03067.001, действительно до 21.10. 2021г.