Отчет по практике электроэнергетика. Отчет по преддипломной практике Специальность 5В071800 Электроэнергетика

• Название: Отчет по преддипломной практике Специальность 5В071800 Электроэнергетика
• Анкор: Отчет по практике электроэнергетика
• Дата: 24.08.2022
• Размер: 281.3 Kb.
• Имя файла: otchet.docx
• Тип: Отчет; #652167
• страница: 5 из 6

Подпрограмма расчета электрических величин при повреждениях сети

Подпрограмма предназначена для посторонних пользователей - разработчиков программного обеспечения.

Предусматривается два варианта подпрограммы расчёта токов КЗ. Первый вариант предназначен для пользователей, которым для проведения их расчётов не требуется доступ к параметрам схемы замещения электрической сети. Второй вариант открывает этот доступ. Подпрограммы оформлены как dll: PP_TKZ_00.dll и PP_TKZ.dll.

Эти подпрограммы дают возможность организациям, заказчикам разработок программного обеспечения, получать программы, интегрированные с АРМ СРЗА по данным электрической сети.

Определение места повреждения сети (ОМП)

1. 
   Табличный способ
   
2. 
   Определение места повреждений по показаниям фиксирующих приборов
   

3.3 Основные положения проектирования релейной защиты элементов подстанции
По требованиям ПУЭ все Электроустановки должны быть оборудованы устройствами релейной защиты, предназначенными для

а) автоматического отключения поврежденного элемента от остальной, не поврежденной части электрической системы (электроустановки) с помощью выключателей; если повреждение (например, замыкание на землю в сетях с изолированной нейтралью) непосредственно не нарушает работу электрической системы, допускается действие релейной защиты только на сигнал;

б) реагирования на опасные, ненормальные режимы работы элементов электрической системы (например, перегрузку, повышение напряжения в обмотке статора гидрогенератора); в зависимости от режима работы и условий эксплуатации электроустановки релейная защита должна быть выполнена с действием на сигнал или на отключение тех элементов, оставление которых в работе может привести к возникновению повреждения.

Для автотрансформаторов с обмоткой высшего напряжения 110 кВ в соответствии с ПУЭ должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы

- многофазных замыканий в обмотках и на выводах;

- однофазных замыканий на землю в обмотках и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью;

- витковых замыканий в обмотках;

- токов в обмотках, обусловленных внешними КЗ;

- токов в обмотках, обусловленных перегрузкой;

- понижения уровня масла;

- "пожар стали" магнитопровода.

В связи с этим и в соответствии с проектируемой схемой подстанции на трансформаторе предусматривается следующие защиты

а) в качестве основных защит

1) продольная дифференциальная токовая защита трансформатора – защита от всех видов КЗ в обмотках и на выводах трансформатора, включая витковые замыкания в обмотках;

2) газовая защита – защита от замыканий внутри бака трансформатора и в контакторном объеме РПН, сопровождающихся выделением газа;

б) в качестве резервных защит:

1) максимальная токовая защита в однофазном исполнении от симметричных перегрузок трансформатора обмоток ВН и НН;

2) токовая направленная защита обратной последовательности от несимметричных внешних КЗ или максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению от внешних многофазных КЗ;
3.4 Пояснения к расчету продольной дифференциальной защиты трансформатора.Трансформатор 10 МВА на ПС тЕНьГА.
Тип трансформаторов ТДТН-10000/110/35/6 кВ, РПН±9х1,78% на ВН, ПБВ±2х2,5% на СН.

Были произведены расчеты основных и резервных защит трансформатора на основании расчетов токов короткого замыкания. Расчет дифзащиты трансформатора и расчет резервных защит приведен ниже. Расчет резервных защит автотрансформатора выполнен согласно «Руководящим указаниям по релейной защите. Вып. 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ. Расчеты». Условия отстройки приведены в таблицах и пояснений не требуют.

Исходные данные для расчета:

Наименование величины	обозначение и метод определения	Расчетные значения для сторон
		110 кВ	35 кВ	6 кВ
Первичный ток на сторо-нах защищаемого транс-форматора, соответ-ствующий его проходной мощности, А		50	150	875
Коэффициент трансфор-мации трансформаторов тока	КТА	150/5	200/5	1500/5
Схема соединения трансформаторов тока		Y	Y	Y
Вторичный ток в плечах защиты, соответствую-щий проходной мощности защищаемого трансформатора, А		1,66	3,75	2,91

Расчет чувствительного органа.

1) Отстройка от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем «началу торможения»:

I_{сз. min}=К_отс∙I_{нб торм. нач.п.}= К_отс∙( I^I_{нб торм. нач.п.}^‌‌+ I^II_{нб торм. нач.п.}^‌‌),

I^I_{нб торм. нач.п.}^‌‌=K_пер∙К_одн∙ε∙I_ном,

I^II_{нб торм. нач.п.}^‌‌=(U_α∙K_{ток α}+ U_β∙K_{ток β})∙I_ном;

I_{нб торм. нач.п.}=(1∙1∙0,03+(0,16+0,05)) ∙50= 12 А

I_{сз. min}=1,5∙10,65=18 А

где I^I_{нб торм. нач.п.} – составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформаторов тока;

I^II_{нб торм. нач.п.} – составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения трансформатора;

К_отс=1,5 – коэффициент отстройки от максимального тока небаланса;

K_пер=1 – коэффициент, учитывающий переходной режим.

К_одн=0,5÷1 – коэффициент однотипности, учитывающий различие в погрешности трансформаторов тока, образующих дифференциальную схему. Для ДЗТ принимается равным К_одн=1;

ε=0,03 – относительное значение полной погрешности ТА, соответствующее установившемуся режиму КЗ;

U_α, U_β – относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на ВН и в нейтрали, принимается половине действительного суммарного диапозона регулирования на соответствующей стороне;

K_{ток α}, K_{ток β} – коэффициенты токораспределения, равные отношению слагающих токов внешнего КЗ, проходящих на сторонах, где производится регулирование напряжения, к полному току на стороне, где рассматривается КЗ;

2) Отстройка от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение или при восстановлении напряжения после отключения короткого замыкания, а также от переходных токов небаланса при внешних коротких замыканиях.

I_{сз. min}=К_отс∙I_ном,

I_{сз. min}= 0,2∙50=10 А

За расчетное значение I_{сз. min} принимается большее из полученных значений, т.е. I_{сз. min}=18 А

Ток срабатывания защиты в относительных единицах:

,



Расчет коэффициента торможения

За расчетный выбор коэффициента торможения К_торм принимается режим, при котором он получается максимальным.

,

где I_{нб расч.п.} – относительный максимальный расчетный первичный ток небаланса при расчетном внешнем коротком замыкании, при котором К_торм получается максимальным.

Составляющие тока небаланса рассчитываются для плеча 38,5 кВ.

I_{нб расч.пер}=[К_пер∙К_одн∙ε+(U_α∙K_{ток α}+U_β∙K_{ток β})]∙I_{кз max}

I_{нб расч.пер}=(2∙1∙0,1+(0,16+0,05))∙460=188,6 А,

где К_пер=1,5÷2 – коэффициент, учитывающий переходной режим;

К_одн=1 – коэффициент однотипности, учитывающий различие в погрешности трансформаторов тока, образующих дифференциальную схему;

ε=0,1 – относительное значение полной погрешности трансформаторов тока, соответствующее режиму короткого замыкания.

I_{кз max}=460 А – ток трехфазного КЗ в ветви 742–744 при КЗ в узле 746.

I^*_{нб расч.отн.}= I_{торм. расч.1отн}+ I_{торм. расч.2отн},

где I_{торм. расч.1отн}, I_{торм. расч.2отн} – относительные токи при расчетном внешнем КЗ, подводимые к цепям торможения от плеч защиты защищаемого трансформатора.

.

Режим	Расчетная точка и вид КЗ	I(2)КЗ, А	Iнб расч.отн., А	Iторм.расч.п., о.е.	Кторм
Опробование от сети 110 кВ	На вводе 35 кВ, 2-х ф. КЗ	745 398
	На вводе 6 кВ, 2-х ф. КЗ	746 259,6

Принимается коэффициент торможения К_торм.=0,25