Пояснительная записка 23 листа Графическая часть 2 листа формата А1 Лист 1 Фасад здания Разрез по лестнице

Название	Пояснительная записка 23 листа Графическая часть 2 листа формата А1 Лист 1 Фасад здания Разрез по лестнице
Дата	28.05.2019
Размер	174.27 Kb.
Формат файла
Имя файла	Poyasnitelnaya_zapiska.docx
Тип	Пояснительная записка #79207

Реферат:

Данный курсовой проект состоит из:

Пояснительная записка – 23 листа;
Графическая часть – 2 листа формата А1:

Лист 1:

Фасад здания;
Разрез по лестнице;
План типового этажа;
План первого этажа;
План кровли;

Лист 2:

Дизайн проект

Содержание:

Введение…………………………………………………………………….4
Основные объемно-планировочные и конструктивные решения здания……………………………………………………………………….5
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций…………………7
Расчет звукоизоляции межквартирной стены и междуэтажного перекрытия………………………………………………………………...16
Технико-экономические показатели…………………………………….22
Список использованной литературы…………………………………….23

Введение

В Абинске продолжаются работы по строительству нового микрорайона для пострадавших от наводнения, которое произошло в июле 2012г. Почти 35 тысяч кубанцев пострадали от июльского наводнения, а в Абинске и двух окрестных станицах беда коснулась каждого второго жителя. Сейчас, когда завалы почти расчищены, главная задача - вернуть в город нормальную жизнь. Теперь городу Абинску предстоит отстроиться заново.

Новостройки в микрорайоне Калараша (происходит от названия основной ул. Калараша) практически готовы. Район расположен выше Приморья по течению реки Паук; находясь в отделении от главной части города, имеет на своей территории крупнейшие промышленные предприятия порт, НПЗ. Второй участок под застройку выбран не рядом, как изначально планировалось, а на другом конце города. Здесь появились четыре котлована под будущие девятиэтажки.

Является самым благоприятным для жилья местом, в микрорайоне отстроенный современные жилые комплексы, благодаря этому Калараша считается одним из наиболее престижных районов в городе

В данном курсовом проекте рассматривается жилой 9 – ти этажный дом из крупных блоков. Преимущества такого дома перед кирпичным состоят в том, что он при соблюдении технологии возведения по своей прочности не уступает монолитному и тем более кирпичному, а также сроки возведения такого жилого дома короче, чем дома с кирпичными конструкциями. На строительстве данного жилого дома задействуется меньше трудовых ресурсов и капитальных вложений, чем при строительстве жилого кирпичного дома.

Основная конструктивная система – бескаркасная с продольными несущими стенами из панелей. Наружные стеновые ограждающие конструкции представлены двухслойными панелями с эффективным утеплением. А также новейшие технологии позволят повысить архитектурную выразительность фасадов и разнообразить лицо улиц города. Новый район позволит решить жилищную проблему многих горожан.

Основные объемно-планировочные и конструкционные решения здания

Запроектирован 9-ти этажный 1 секционный жилой дом по типовому проекту в сборных конструкциях на 36 квартир.

Секция имеет лестничную клетку, 1 пассажирский лифта грузоподъемностью 400 кг.

Выход на балкон предусмотрен в каждой квартире. В квартирах предусмотрено расположение совместных санузлов. Запроектированы кухни.

Несущие стены расположены таким образом, чтобы они отделяли квартиры друг от друга, повышая комфортность в части звукоизоляции.

Дом оборудован одним входом, через который жильцы попадают на первый этаж. Высота этажа 3м от пола до пола.

Проектируемое здание имеет 9-ть этажей. Выполняется из керамзитобетона и имеет бескаркасную схему с поперечными и продольными несущими стенами.

Принятая конструктивная схема здания обеспечивает прочность, жесткость и устойчивость на стадии возведения и в период эксплуатации при действии всех расчетных нагрузок и воздействий.

Внутренние продольные стены располагаются так, чтобы объединять по возможности поперечные стены. Вертикальные нагрузки от перекрытий воспринимаются и передаются на фундамент основания поперечными стенами.

Под зданием запроектирован свайный фундамент из винтовых свай, соединенных ростверком из железобетона.

Этажи перекрываются плитами, опертыми по двум сторонам. Перекрытие состоит из железобетонных плит толщиной 220 мм, заводского изготовления.

За отметку 0.000 условно принят уровень чистого пола первого этажа.

В данном проекте предусмотрены следующие конструкции полов – ламинат по цементно-песчаной стяжке и железобетонным плитам.

Запроектирована горизонтальная кровля с внутренним водостоком.

Лестницы выполнены из сборных элементов.

Фундамент – свайный.

Наружные стены – панели из керамзитобетона, заводского изготовления толщиной 350мм.

Внутренние несущие стены – плиты из керамзитобетона толщиной 200мм.

Перегородки – кирпич – 100мм.

Перекрытия – сборные железобетонные плиты перекрытия однослойные толщиной 220мм.

Проемы оконные – стеклопакет.

Проемы дверные – деревянные, заводского изготовления.

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Расчетные условия:

Расчетная температура наружного воздухаt_ext=-19^oC (таб. 3.1 [1]);
Расчетная температура внутреннего воздухаt_int=+20^oC (таб. 3.2 [1]);
Продолжительность отопительного периодаZ_int=155 суток (таб. 3.3 [1]);
Средняя температура наружного воздуха за отопительный периодt^av_ext=1,9^oC (таб. 3.1 [1]);
Градусосутки отопительного периодаD_d=2806^oC*сутки (таб.3.3 [1]).

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

Назначение – жилое;
Размещение в застройке – отдельностоящее;
Тип – девятиэтажное;
Конструктивное решение – бескаркасное с продольными несущими стенами из крупных блоков.

Объемно-планировочные параметры здания

Общая площадь наружных стен, включая окна и двери:

A_W₊_F₊_ed=P*H_n=95,6*26,7=2552,52м²

Площадь наружных стен (за минусом площади окон и входных дверей):

A_W=A_W+F+ed – A_F – A_ed,

Где A_F=511,92м² – площадь окон и балконных дверей;

A_ed=4,62м² – площадь входных дверей в здание.

A_W=2552,52 – 511,92 – 4,62=2035,98м²

Площадь покрытия А_с, м², и площадь перекрытия над подвалом А_f, м², равны площади этажа А_st,м²:

A_c=A_f=A_st=31,5*14,3+2*12,16=474,77м²

Площадь наружных ограждающих конструкций определим как сумму площади стен (с окнами и входными дверьми) плюс площадь пола и площадь совмещенного покрытия:

A_e^sum=A_W+F=ed+A_f+A_c=2552,52+474,77+474,77=3502,06м²

Площадь отапливаемых помещений (общая площадь) А_hи жилая площадь A_rсоставляют:

A_h=474,77*9=4272,93м²

A_r=(21,01+24,53+44,09+30,06)*2*9=2154,42 м².

Отапливаемый объем здания

V_h=A_f*H_n=474,77*26,7=12676,359м³

Показатели объемно-планировочного решения:

Коэффициент остекленности фасадов:

p=A_F/A_W+F+ed=511,92/2552,52=0,2

Показатель компактности здания:

K_e^des=A_e^sum/V_h=3502,06/12676,359=0,28

Теплотехнические показатели

Согласно СНиП 23-02-2003 [2] приведенное сопротивлениетеплопередачи R₀, м²*^оС/Вт, ограждающих конструкций, а также окон и фонаре (с вертикальным остеклением или с углом наклона более 45^о) следует принимать не менее нормируемых значений R_req, м²*^оС/Вт, определяемых по таблице 4 [2] в зависимости от градусосуток района строительства D_d, ^оС*сут. Для D_d=2806^oС*сут требуемое сопротивление теплопередачи ограждений составит:

СтенR_w^req=2,382 м²*^оС/Вт;
Окон и балконных дверейR_F^req=0,36 м²*^оС/Вт;
Входных дверейR_ed^req=1,2 м²*^оС/Вт;
ПокрытияR_c^req=3,603м²*^оС/Вт;
Пола первого этажа_R_f^req=3,163м²*^оС/Вт.

По принятым сопротивлениям теплопередачи определим удельный расход тепловой энергии на отопление зданияq_h^des, кДж/(м²*^оС*сут), и сравним его с требуемым расходом тепловой энергииq_h^req, кДж/(м²*^оС*сут), определяемым по таблице 3.7 [1].

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередачи определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется больше требуемого значения, то необходим пересмотр приведенных сопротивлений теплопередачи до достижения требуемого условия, но не ниже допустимых значений, обеспечивающих санитарно-гигиенических и комфортных условий.

Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания K^tr_m, Вт/(м²*^оС), определим по формуле:

K_m^tr=ß(A_w/R_w^r+A_F/R_F^r+A_ed/R^r_ed+nA_c/R_c^r+nA_f/R_f^r)/A_e^sum ,

Где ß – коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с ориентацией ограждений по сторонам горизонта, с ограждениями угловых помещений, с поступлением холодного воздуха через входы в здание: для жилых зданий ß=1.13.

n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, таблица 6 [2].

K_m^tr=1.13*(2035,98/2,382+511,92/0.36+4,62*1.2+1*474,77/3,603+0.6*

*474,77/3,163)/3502,06=0,807Вт/(м²*^оС)

17. Требуемую кратность воздухообмена жилого дома за отопительный период n_a,1/ч, определим по формуле:

n_a=3A^r/ß_vV_h,

где, ß – коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объемк здания, принимаемый 0,85.

n_a=3*2154,42/0,85*12676,359=0,6 1/ч

Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи зданияK_m^int, Вm/(м²*^оС), определим по формуле:

K_m^int=0,28*n_a*c* ß_v*V_h*q^ht*k/A_e^sum,

Где, с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг*^оС;

q^ht – средняя плотность наружного воздуха, за отопительный период, кг/м³, определяемая по формуле:

q^ht=353/(273+t^ht_ext)=1,284

к – коэффициент учета влияния встречного теплового потокав конструкциях, принимаемый равным 0,8 как для окон и балконных дверей с двумя раздельными переплетами.

K_m^int=0.28*1*0.6*0.85*12676,359*1,284*0.8/3502,06=0,531

Общий коэффициент теплопередачи K_m, Вm/(м²*^оС), определим как:

K_m=k_m^tr+k_m^int=0,531+ 0,807=1,338

Теплоэнергетические показатели

Общие потери через ограждающую оболочку здания за отопительный период, МДж, составят:

Q_h=0,084*k_m*Dd*A_e^sum=1104451МДж

Удельные бытовые тепловыделения следует устанавливать исходя из расчета удельного электро- и газоотопления здания q_int=14 Вт/м² (Для общественных зданий 10Вт/м²)
Бытовые теплопоступления здания за отопительный период составят

Q_int=0,0864*q_int*z_ht*A_l=403928 МДж, где

A_l=2154,42 м² – площадь жилых помещений и кухонь (для общественных зданий берется полезная сумма площадей всех помещений, за исключений лестничных клеток)

Теплоусвоение через окна от солнечной радиации, в течении отопительного периода (4 фасада имеют окна) и составит

Q_s=_F*k_F(A_F1I₁+A_F2I₂)=179370МДж, где

_F=0,65 – коэффициент учитывающий затемнение светового проема таб. 3.8 [1]

K_F=0,9 – коэффициент относительного проникания солнечной радиации таб. 3.8 [1]

I₁, I₂ – средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальную поверхность, соответственно ориентируемые по сторонам горизонта таб. 3.4 [1].

I₁=357 МДж/м² – с ориентацией на Север

I₂=974 МДж/м² – с ориентацией на Юг

Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период определим по формуле

Q_h^y=[Q_h-(Q_int+Q_s)*]ß_h=3790806 МДж, где

=0,8 – коэффициент, учитывающий способность ограждающей конструкции помещений зданий аккумулировать или отдавать тепло.

ß_h=1,11 – коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления.

Удельный расход тепловой энергии на отопление здания составит

q_n^des=10³*Q_h^y/A_h*Dd= КДж/м²*^оС*сут

Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимают по таб.3.7 [1] равным q_h^req=80КДж/м²*^оС*сут. Поскольку удельный расход тепловой энергии на отопление здания меньше требуемого 59,05< 80, пересмотрим сопротивления указанные в п.15

Стен R_w^req=1,2 м²*^оС/Вт, вместо R_w^req=2,382 м²*^оС/Вт
Окон и балконных дверей R_F^req=0,36 м²*^оС/Вт, без изменений;
Входных дверей R_ed^req=1,2 м²*^оС/Вт, без изменений;
Покрытия R_c^req=3,603м²*^оС/Вт,без изменений;
Пола первого этажа _R_f^req=3,163м²*^оС/Вт,без изменений.

Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания K^tr_m, Вт/(м²*^оС), определим по формуле:

Общий коэффициент теплопередачи K_m, Вm/(м²*^оС), определим как:

K_m=k_m^tr+k_m^int=0,531+ 1,08=1,61

Теплоэнергетические показатели

Общие потери через ограждающую оболочку здания за отопительный период, МДж, составят:

Q_h=0,084*k_m*Dd*A_e^sum=1329061МДж

Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период определим по формуле

Q_h^y=[Q_h-(Q_int+Q_s)*]ß_h=957289МДж, где

=0,8 – коэффициент, учитывающий способность ограждающей конструкции помещений зданий аккумулировать или отдавать тепло.

ß_h=1,11 – коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления.

Удельный расход тепловой энергии на отопление здания составит

q_n^des=10³*Q_h^y/A_h*Dd=79,8 КДж/м²*^оС*сут

Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимают по таб.3.7 [1] равным q_h^req=80КДж/м²*^оС*сут. Поскольку удельный расход тепловой энергии на отопление здания меньше требуемого 79,8< 80, определимся с конструкциями.

По принятым сопротивлениям теплопередачи определимся с конструкциями ограждений, толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1 этажа.

Стена:

Климатические характеристики района строительства

Населенный пункт: Абинск

Температура наружного воздуха:

Ср. температура наружного воздуха за отопительный

период:

Продолжительность отоп. периода:

Зона влажности: нормальная

Характеристики внутреннего микроклимата

Назначение здания: жилое

Температура внутреннего воздуха:

Нормативный температурный перепад:

Влажность внутреннего воздуха:

Перекрытие первого этажа:

Схему конструкции перекрытия первого этажа покажем на рисунке 2

1.Ж/б плита:

ρ_о= 2500 кг/м³; λ=2,04 Вт/(м*^◦C)

2.Рубероид:

ρ_о=600 кг/м³; λ=0,17 Вт/(м*^◦C)

3. Экстр. Пенополистерол:

ρ_о= 25 кг/м³; λ=0,031 Вт/(м*^◦C)
4.Цементно-песчаный раствор (стяжка):

ρ_о= 1800 кг/м³; λ=0,93 Вт/(м*^◦C)
5.Ламинат:

ρ_о= 600 кг/м³; λ=0,15Вт/(м*^◦C)
Сопротивление теплопередачи определим по формуле:

R_o=R_si+R₁+R₂+R₃+R₂+R_se=

=0,41+

α_{i =}

Вт/(м²*^◦C),

α_e=

Вт/(м²*^◦C),

Исходя из условия, что R_o≥R_o^req, толщина утеплителя составляет

3,163=0,41+

, отсюда

=80 мм
Перекрытие:
Схему конструкции перекрытия покажем на рисунке 3

1.Ж/б плита:

ρ_о= 2500 кг/м³; λ=2,04 Вт/(м*^◦C)

2.Битумная мастика:

ρ_о=1400 кг/м³; λ=0,27 Вт/(м*^◦C)
3.Экстр. пенополистирол:

ρ_о=25 кг/м³; λ=0,031 Вт/(м*^◦C)
4.Цементно-песчаный раствор:

ρ_о= 1800 кг/м³; λ=0,93 Вт/(м*^◦C)
5. Рубероид

ρ_о= 600 кг/м³; λ=0,17Вт/(м*^◦C)

Сопротивление теплопередачи определим по формуле:

R_o=R_si+R₁+R₂+R₃+R₂+R_se=

=0,44+

α_{i =}

Вт/(м²*^◦C),

α_e=

Вт/(м²*^◦C),

Исходя из условия, что R_o≥R_o^req, толщина утеплителя составляет

3,603=0,44+

, отсюда

=9 мм

$c:\users\борода\desktop\снимок.png$

Рис 1. Схема конструкции наружной стены

4. Расчет звукоизоляции межквартирной стены и междуэтажного перекрытия

Индекс изоляции воздушного шума I_в , дБ, плоской ограждающей конструкции определяется по формуле:

I_в = 50+∆_в

Где ∆_в– поправка, определяемая путем сравнения частной характеристики изоляции воздушного шума, ограждающей конструкции с нормативной частотной характеристикой изоляции воздушного шума.

Частотную характеристику изоляции воздушного шума плоской ограждающей конструкции определим графическим способом, изображая ее в виде ломаной линии АВСD.

Для этого необходимо определить координаты точки В (f_в и R_в ) частотной характеристики по графику 7.3 из источника 4. Координату f_в , Гц, - в зависимость от толщины h, м, ограждающей конструкции; координату R_в , дБ, - в зависимости от поверхностной плотности m, кг/м², ограждающей конструкции.

Для межквартирной стены, выполненной из железобетона толщиной h=0,24 м, с поверхностной плотностью ρ =2500 кг/ м³ :

Поверхностная плотность межквартирной стены: m = ρ • h, =2500 • 0,24 = 600 кг/ м² :

- координата f_в =250 Гц;

- координата R_в = 38 дБ.

Строим частотную характеристику изоляции воздушного шума ограждающей конструкции в следующем порядке: на графике по координатам наносим точку В, из полученной точки влево проводится горизонтальный отрезок АВ, а от точки В вправо проводиться отрезок ВС с наклоном 7,5 дБ на октаву до точки С скоординатой R_в =60 дБ, из точки С вправо проводится горизонтальный отрезок СD.

Для вычисления поправки ∆_в частотную характеристику изоляции воздушного шума исследуемое ограждающей конструкции наносим на график с нормативной частотной характеристикой изоляции воздушного шума ограждающей конструкции и определяют среднее неблагоприятное отклонение нанесенной частотной характеристики с нормативной.

Построение частотной характеристики исследуемой ограждающей конструкции и нанесение ее на график с нормативной частотной характеристикой приведены на рисунке 4.

Для межквартирной стены, среднее неблагоприятное отклонение будет складываться из

Т.к. среднее неблагоприятное отклонение приближает к 1,5 дБ,а максимальное неблагоприятное отклонение ( 7,3 дБ) не превышает 8 дБ , то поправка ∆_в =0.

I_в = 50+0=50 дБ при требуемых 50 дБ.

Индекс изоляции воздушного шума междуэтажного перекрытия.

Индекс изоляции воздушного шумаI_в , дБ, междуэтажным перекрытием со звукоизоляционным слоем следует определять по таблице 7.3 источника 4 в зависимости от индекса изоляции воздушного шума плитой перекрытий и частоты резонанса f_пр, Гц.

Индекс изоляции воздушного шума I_во , дБ, плиты перекрытия определяется по формуле: I_во = 50+∆_в

Где ∆_в–поправка, определяемая путем сравнения частотной характеристики изоляции воздушного шума ,ограждающей конструкции с нормативной частотной характеристикой изоляции воздушного шума.

Частотную характеристику изоляции воздушного шума плоской ограждающей конструкции определим графическим способом , изображая ее в виде ломанной линии АВСD.

Для этого необходимо определить координаты точки В (f_в и R_в ) частотной характеристики по графику 7.3 из источника 4. Координату f_в , Гц, - в зависимость от толщины h, м, ограждающей конструкции; координату R_в , дБ, - в зависимости от поверхностной плотности m, кг/м², ограждающей конструкции.

Для междуэтажного перекрытия, выполненного из железобетона толщиной h=0,16 м, с поверхностной плотностью ρ =2500 кг/ м³ :

Поверхностная плотность межквартирной стены: m = ρ • h, =2500 • 0,16 = 400 кг/ м² :

- координата f_в =270 Гц;

- координата R_в = 39 дБ.

Строим частотную характеристику изоляции воздушного шума плиты перекрытия в следующем порядке: на графике по координатам наносим точку В, из полученной точки влево проводится горизонтальный отрезок АВ, а от точки В вправо проводиться отрезок ВС с наклоном 7,5 дБ на октаву до точки С скоординатой R_в =60 дБ, из точки С вправо проводится горизонтальный отрезок СD.

Для вычисления поправки ∆_в частотную характеристику изоляции воздушного шума исследуемое ограждающей конструкции наносим на график с нормативной частотной характеристикой изоляции воздушного шума ограждающей конструкции и определяют среднее неблагоприятное отклонение нанесенной частотной характеристики с нормативной.

Построение частотной характеристики исследуемой ограждающей конструкции и нанесение ее на график с нормативной частотной характеристикой приведены на рисунке 4.

Для плиты перекрытия, среднее неблагоприятное отклонение будет складываться из:

Т.к. среднее неблагоприятное отклонение приближает к 2 дБ,а максимальное неблагоприятное отклонение ( 7,3 дБ) не превышает 8 дБ , то поправка ∆_в =0.

I_в = 50+0=50 дБ при требуемых 50 дБ.

Частота резонанса ƒ_р.п.в Гц, определяемой по формуле:

ƒ_р.п = 0,5

где Е_д - динамический модуль упругости материала звукоизоляционного слоя в кгс/м2 принимаемой по табл. 7.4;

m₁ - поверхностная плотность плиты перекрытия в кг/м2;

m₂ - поверхностная плотность конструкций пола выше звукоизоляционного слоя (без звукоизоляционного слоя) в кг/м2;

h - толщина звукоизоляционного слоя в обжатом состоянии в м, определяемая по формуле

h₃ = (h₀(1 – E_Д),

где h₀ - толщина звукоизоляционного слоя в необжатом состоянии в м;

Ɛ_д - относительное сжатие материала звукоизоляционного слоя под нагрузкой, принимаемое по табл. 7.3 из источника 4.

Для нашего междуэтажного перекрытия состоящего из:

-плиты перекрытия h=0,16 м , с поверхностной плотностью 400 кг/м²

-звукоизоляционного слоя –плиты древесноволокнистой h=0,025 м, с поверхностной плотностью 250 кг/м² ,Е_д - 11• 10⁴кгс/м² , Ɛ_д = 0,1 кгс/м²

-стяжки – цементно-песчаный раствор – h = 0,04 м, с поверхностной плотностью 72 кг/м²

Имеем: h ₃ = 0,025 • (1-0,1) = 0,022 м,

ƒ_р.п =

По таблице 7.3 источника 4 на основании полученных значений I_во =50 дБ и ƒ_р.п =146 Гц определяем индекс изоляции воздушного шума перекрытием:

I_в = 52 дБ при требуемых 50 дБ.

Индекс приведенного уравнения ударного шума под перекрытием.

Индекс приведенного уровня ударного шума I_y в дБ под междуэтажным перекрытием с полом на звукоизоляционном слое следует определять по табл. 7.5 источника 4 в зависимости от величины индекса приведенного уровня ударного шума плиты перекрытия I_y_о, определенного по табл. 7.6 источника 4 в зависимости от поверхностной плотности плиты перекрытия и частоты колебаний пола, лежащего на звукоизоляционном слое ƒ_о в Гц, определяемой по формуле:

ƒ_о = 0,5

где Е_д - динамический модуль упругости звукоизоляционного слоя в кгс/м2, принимаемый по табл. 7.3 источника 4;

h₃ - толщина звукоизоляционного слоя в обжатом состоянии в м, определяемая по формуле 7.2. источника 4

m₂ - поверхностная плотность пола (без звукоизоляционного слоя) в кг/м²

По таблице 4 источника 4 определяем величину индекса приведенного уровня ударного шума перекрытия:

I_y_о = 82 дБ при поверхностной плотности плиты перекрытия 350 кг/м²

Принимаем ближайшее значение по таблице, равное ƒ_о= 150 Гц.

ƒ_о = 0,5

На основании полученных значений по таблице 5 источника 4, определяем индекс

приведенного уровня ударного шума под перекрытием:

I_y = 67 дБ при требуемом 67 дБ.

Рис. 4. Частная характеристика изоляции воздушного шума плоским однослойным ограждением.

Техниико-экономические показатели.

Строительный объём – 12676,359м.куб.

Приведённая общая площадь (с общественными) – 4366,06м.кв.

Приведённая общая площадь квартир –3059,5м.кв.

Приведённая жилая площадь – 1515,96м.кв

Общая площадь без учёта летних помещений – 3502,06м.кв

Площадь летних помещений – 864м.кв.

Отношение строительного объёма к приведённой общей площади – 2,9

Отношение площади наружных стен к приведённой общей площади – 0,58

Список используемой литературы.

СНиП 23-02-2003;
СНКК 23-302-2000;
СП 23-101-2004.
СНиП 23-01-99

17-СБ-СТ3

Изм.

Кол.уч

Лист

№ док

Подпись

Дата
Разраб.

Сердюк С

Пояснительная

записка

Стадия

Лист

Листов

Руковод.

Снозовая А

КП

2
Консульт.
КубГТУКАГиПЗиС

Зав.каф.

Иванченко