|
|
Практическая работа 8 расчёт гидравлического разрыва пласта
Практическая работа № 8
РАСЧЁТ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА ПЛАСТА
Цель работы: Приобретение практических навыков расчета гидравлического разрыва паста.
Дидактический материал: плакаты, раздаточный материал.
Порядок работы
1. Ознакомиться с методикой расчета грп.
2.Расчитать грп для определенных условий
3. Ответить на вопросы
Основные теоретические положения
Гидравлический разрыв пласта осуществляется для поддержания продуктивности скважин так, как показала практика проведение ГРП выгоднее, чем строительство новой скважины как с экономической стороны так и с точки зрения разработки
1.Расчёт давления гидроразрыва пласта
Рразр = Рв.г. – Рпл + р ;
где Рв.г. – вертикальное горное давление;
Рпл – пластовое давление;
р – давление расслоения пород.
Вертикальное горное давление Рв.г. – определяют по формуле:
Рв.г. = пgН,
где Н – глубина залегания пласта;
п = 2500 кг/м3 – средняя плотность вышележащих горных пород.
Рв.г. = 2500*9,81*2250 = 55,181 МПа
Рразр = 55,181 – 17 + 1,5 = 39,681 МПа.
Давление разрыва на забое можно определить приближенно по эмпирической формуле:
Рразр = 104 * НК,
где К = 1,5 – 2. Принимаем среднее значение К = 1,75. Тогда
Рразр = 104 * 2250*1,75 = 39,375 МПа.
2. Расчет рабочего устьевого давления гидроразрыва.
Допустимое устьевое давление ГРП определяется по формуле:
Рд.у =  - gH + Ртр,
где Dн2, DВ2 – наружный и внутренний диаметры обсадных труб, м
Dн = 0,173м DВ = 0,144 м; тек = 650 МПа – предел текучести стали марки L; К = 1,5 – запас прочности, Ртр = потери напора на трение в трубах определяются по формуле Дарси-Вейсбаха:
Ртр =
где - коэффициент гидравлического сопротивления труб, определяется из соотношения = 0,3164/Re0,5 для турбулентного или = 64/Re для ламинарного режимов движения жидкости в трубе. Здесь Re (число Рейнольдса) – параметр, определяющий режим течения; при Re <2300 поток считается ламинарным, а при
Re >2300 турбулентным.
Re = dсм /см
где см – вязкость песчано-жидкостной смеси:
см=90*е3,18*0,091 = 120 мПа*с;
- скорость движения жидкости по трубам, м/с определяется из выражения = Q/F
где Q – темп закачки жидкости гидроразрыва, м3/сут (0,015 м3/сут),
F – площадь внутреннего сечения НКТ :
F = DB2/4 = 3.14*0.1442/4 = 0.0162, м2.
Скорость движения жидкости:
= 0,015/0,0162 = 0,926 м/с.
см = (п - ж)С + ж – плотность смеси (нефть + песок),
С = С0/(С0+п) - объёмное содержание песка, С0 – концентрация песка,
С = 250/(250+2500) = 0,091
см = (2500-895)*0,091 + 895 = 1041 кг/м3
число Рейнольдса:
Re = 0,926*0,144*1041/(120*10-3) = 1156,76 тогда = 64/ Re = 0,055
Потери давления на трение в трубах
Ртр = 0,055*(1041*0,9262*2250)/(2*9,81*0,144) = 0,039 МПа.
Следовательно допустимое устьевое давление составляет:
Рд.у. = (0,1732-0,1442)/(0,1732+0,1442)*(650/1,75)+17-1041*9,81*2250*10-6
=61,418 МПа.
Допустимое давление на устье скважины в зависимости от прочности резьбы верхней части колонны труб на страгивающие усилия определяется по формуле
Рд.у =
где Рстр – страгивающая нагрузка для обсадных труб из стали группы прочности L, равна 1,59 МН,
G – усилие затяжки при обвязке обсадной колонны (берётся по данным бурового журнала), равное 0,5 МН; к – запас прочности, который принимаем равным 1,5. Тогда допустимое устьевое давление:
Рд.у. =  34,4МПа.
Из полученных двух значений Рд.у. принимаем меньшее (34,4 МПа).
Возможное забойное давление при допустимом давлении на устье 34,4 МПа составит:
Рз = Рд.у. + GН – Pтр = 34,4*106 + 1041*9,81*2250 – 0,039*106 = 57,34 МПа
Учитывая, что потребное давление разрыва на забое Рразр = 39,375 МПа меньше Рз = 57,34 МПа, определим рабочее давление на устье скважины
Ру = Рразр - gН + Ртр = 39,375*106 - 1041*9,81*2250 + 0,039*106 = 16,9 МПа.
Следовательно, давление на устье скважины ниже допустимого, поэтому можно проводить закачку жидкости гидроразрыва по НКТ.
3. Определение необходимого количества рабочей жидкости.
Количество жидкости разрыва не поддаётся точному расчету. Оно зависит от вязкости жидкости разрыва и фильтруемости, проницаемости пород призабойной зоны скважины, темпа закачки жидкости и давления разрыва. По опытным данным объем жидкости разрыва изменяется от 5 до 10 м3. Примем для нашей скважины Vр = 7,5 м3 нефти.
Количество жидкости-песконосителя зависит от свойств этой жидкости, количества закачиваемого в пласт песка и его концентрации. На практике заготавливают 20 – 50 м3 жидкости (Vпж) и 8 – 10 т песка(Gпес).
Концентрация песка C зависит от вязкости жидкости песконосителя и темпа её закачки. Для нефти вязкостью 90 мПа*с принимаем С = 250 кг/м3. При этом условии объем жидкости песконосителя:
Vпж = Gпес/С = 8000/250 = 32 м3.
Объем жидкости-песконосителя должен быть несколько меньше емкости колонны труб, так как при закачке этой жидкости в объеме, превышающем емкость колонны, насосы в конце процесса закачки будут работать при высоком давлении, необходимым для продавливания песка в трещины. А закачка жидкости с абразивными частицами при высоких давлениях приводит к очень быстрому износу цилиндров и клапанов насосов.
Емкость 168 – мм обсадной колонны длиной 1800 м составляет 34 м3, а принятое количество жидкости-песконосителя - 29 м3
Оптимальная концентрация песка может быть определена на основании скорости падения зерен песка в принятой рабочей жидкости по формуле
С = 4000/
Где С – концентрация песка, кг/м3 ;
- скорость падения зерен песка диаметром 0,8 мм в м/ч в зависимости от вязкости жидкости находится графически. Для вязкости жидкости-песконосителя 90 МПа*с = 15 м/ч, следовательно
С = 4000/15 = 267 кг/м3.
Содержание песка в объеме 29 м3 составит:
G = 267*29 = 7743 кг.
Объем продавочной жидкости во избежании оставления на забое песка следует принимать в 1,2 – 1,3 больше, чем объем колонны, по которой закачивается песок. Необходимый объем продавочной жидкости:
Vпр =  =3,14*0,144^2*2250*1.3/4 =47.6 м3
4. Время проведения гидроразрыва
Т = (Vр+Vжп+Vпр )\ Q =(7.5+32+47.6)/ 1500=0.06сут
Где Q-суточный расход рабочей жидкости, м³
5. Радиус горизонтальной трещины
rt=c(Q√(10^-9*μ*tр)/κ)^0.5,м
где с-эмпирический коэффициент, зависящий от горного давления (с=0,02);
Q-расход жидкости разрыва;
μ-вязкость жидкости разрыва;
tр-время закачки;
К-проницаемость породы.
rt=0,02*(1020√(10^-9*0,05*7,2)/75*10^-15)^0,5=5,3м
6. Проницаемость горизонтальной трещины
Кт=ω^2/10^4*12,
где ω-ширина трещины(ω=0,1см).
Кт=0,1^2/10^4*12=83,3*10^-9 м².
7. Проницаемость призабойной зоны
Кп.з=(кп*h+кт*ω)/(h+ω),
где кп-проницаемость пласта,h-эффективная мощность пласта(h=22м), ω=0,001м.
КП.З=(75*10^-15*22+83,33*10^-9*0,001)/(22+0,001)=3,8*10^-12м²
8. Проницаемость всей дренажной системы
Кд.с=[кп*кп.з*lg(Rk/rc)]/(кп.з*lg(Rk/rT)+кп*lg(rT/rc))
где Rk-радиус контура питания скважины (Rк=250м),rc-радиус забоя скважины
(rc=0,075м), rт-радиус трещины,(rт=5,3м)
кд.с=[75*10^-15*3,8*10^-12*lg(250/0.075)]/[3.8*10^-12*lg(250/5.3)+
+ 75*10^-15*lg(5.3/0.075)]=1.5*10^-13м².
9. Дебит скважины после гидроразрыва
Q=(2π*кд.c*h* p)/(μ*lg(Rк/rт)
где Q-максимальный дебит,м³/с; кд.с-проницаемость пласта после гидроразрыва, h-эффективная мощность пласта, Δр-депрессия на забое, Δр= рпл - рз,(Δр=2,8МПа), μ-динамическая вязкость нефти,(μ=1сПс*с).
Q=(2*3.14*1.5*10^-13*22*2,8*10^6)/(10^-2*lg(250/5,3))=34.7*10^-4м³/с
10. Число насосных агрегатов
N=(q/qаг)+1
где qаг=5,1л/с – производительность одного агрегата на второй скорости при
р=18,2 МПа (ЦА-400)
N=(17/5,1)+1=4,35
11. Эффективность проведения ГРП
Ожидаемый эффект от ГРП предварительно можно определить по приближенной формуле Г.К.Максимовича, в которой радиус скважины rс после ГРП принимается равным радиусу трещины rт.
n=Q2/Q1=lg(Rк/rс)/lg(Rк/rт)
где Q1 и Q2 –дебит скважин соответственно до и после гидроразрыва, Rк=250 м,
rс=0,075м, rт=5,3м.
n=lg(250/0.075)/lg(250/5.3)=2.1(раза).
Фактическая эффективность может быть несколько ниже,так как при движении жидкости по трещинам, заполненным песком,наблюдается неучитываемые формулой небольшие потери напора.
Контрольные вопросы :
1.Назвать основные причины возникновения прихватов.
2. Способы ликвидации прихватов бурильных труб
3. Способы ликвидации прихватов обсадных труб |
|
|
Скачать 33.68 Kb.