Правила устройства электроустановок пуэ
 Скачать 3.49 Mb.
|
|
ОПОРЫ И ФУНДАМЕНТЫ 2.5.135. Опоры ВЛ разделяются на два основных вида анкерные опоры, полностью воспринимающие тяжение проводов и тросов в смежных с опорой пролетах, и промежуточные, которые не воспринимают тяжение проводов или воспринимают его частично. На базе анкерных опор могут выполняться концевые и транспозиционные опоры. Промежуточные и анкерные опоры могут быть прямыми и угловыми. В зависимости от количества подвешиваемых на них цепей опоры разделяются на одноцепные, двухцепные и многоцепные. Опоры могут выполняться свободностоящими или с оттяжками. Промежуточные опоры могут быть гибкой и жесткой конструкции анкерные опоры должны быть жесткими. Допускается применение анкерных опор гибкой конструкции для ВЛ до 35 кВ. К опорам жесткой конструкции относятся опоры, отклонение верха которых (без учета поворота фундаментов) при воздействии расчетных нагрузок по второй группе предельных состояний не превышает 1/100 высоты опоры. При отклонении верха опоры более 1/100 высоты опоры относятся к опорам гибкой конструкции. Опоры анкерного типа могут быть нормальной и облегченной конструкции (см. 2.5.145 ). 2.5.136. Анкерные опоры следует применять в местах, определяемых условиями работ на ВЛ при ее сооружении и эксплуатации, а также условиями работы конструкции опоры. Требования к применению анкерных опор нормальной конструкции устанавливаются настоящей главой. На ВЛ 35 кВ и выше расстояние между анкерными опорами должно быть не более 10 км, а на ВЛ, проходящих в труднодоступной местности ив местности с особо сложными природными условиями, - не более 5 км. На ВЛ 20 кВ и ниже с проводами, закрепленными на штыревых изоляторах, расстояние между анкерными опорами не должно превышать 1,5 км в районах по гололеду I - III и 1 км в районах по гололеду IV и более. На ВЛ 20 кВ и ниже с подвесными изоляторами расстояние между анкерными опорами не должно превышать 3 км. На ВЛ, проходящих по горной или сильнопересеченной местности в районах по гололеду III и более, рекомендуется устанавливать опоры анкерного типа на перевалах ив других точках, резко возвышающихся над окружающей местностью. Предельные состояния, по которым производится расчет опор, фундаментов и оснований ВЛ, подразделяются на две группы. Первая группа включает предельные состояния, которые ведут к потере несущей способности элементов или к полной непригодности их в эксплуатации, тек их разрушению любого характера. К этой группе относятся состояния при наибольших внешних нагрузках и при низшей температуре, те. при условиях, которые могут привести к наибольшим изгибающим или крутящим моментам на опоры, наибольшим сжимающим или растягивающим усилиям на опоры и фундаменты Вторая группа включает предельные состояния, при которых возникают недопустимые деформации, перемещения или отклонения элементов, нарушающие нормальную эксплуатацию, к этой группе относятся состояния при наибольших прогибах опор. Метод расчета по предельным состояниям имеет целью не допускать, с определенной вероятностью, наступления предельных состояний первой и второй групп при эксплуатации, а также первой группы при производстве работ по сооружению ВЛ. 2.5.138. Нагрузки, воздействующие на строительные конструкции ВЛ, в зависимости от продолжительности действия подразделяются на постоянные и временные (длительные, кратковременные, особые). К постоянным нагрузкам относятся: собственный вес проводов, тросов, строительных конструкций, гирлянд изоляторов, линейной арматуры тяжение проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии ветра и гололеда воздействие предварительного напряжения конструкций, а также нагрузки от давления воды на фундаменты в руслах рек. К длительным нагрузкам относятся: нагрузки, создаваемые воздействием неравномерных деформаций оснований, не сопровождающихся изменением структуры грунта, а также воздействием усадки и ползучести бетона. К кратковременным нагрузкам относятся: давление ветра на провода, тросы и опоры - свободные от гололеда и покрытые гололедом вес отложений гололеда на проводах, тросах, опорах тяжение проводов и тросов сверх их значений при среднегодовой температуре нагрузки от давления воды на опоры и фундаменты в поймах реки от давления льда нагрузки, возникающие при изготовлении и перевозке конструкций, а также при монтаже строительных конструкций, проводов и тросов. К особым нагрузкам относятся: нагрузки, возникающие при обрыве проводов и тросов, а также нагрузки при сейсмических воздействиях. Опоры, фундаменты и основания ВЛ должны рассчитываться на сочетания расчетных нагрузок нормальных режимов по первой и второй группам предельных состояний и аварийных и монтажных режимов ВЛ по первой группе предельных состояний. Расчет опор, фундаментов и оснований фундаментов на прочность и устойчивость должен производиться на нагрузки первой группы предельных состояний. Расчет опор, фундаментов и их элементов на выносливость и по деформациям производится на нагрузки второй группы предельных состояний. Расчет оснований по деформациям производится на нагрузки второй группы предельных состояний без учета динамического воздействия порывов ветра на конструкцию опоры. Опоры, фундаменты и основания должны рассчитываться также на нагрузки и воздействия внешней среды в конкретных условиях (воздействие размывающего действия воды, давления волн, навалов льда, давления грунта и т.п.), которые принимаются в соответствии со строительными нормами и правилами или другими нормативными документами. Дополнительно учитывается следующее: возможность временного усиления отдельных элементов конструкций в монтажных режимах; расчет железобетонных опор и фундаментов по раскрытию трещин в нормальных режимах производится на нагрузки второй группы предельных состояний, причем кратковременные нагрузки снижаются на 10 %; при использовании опор и фундаментов в условиях агрессивной среды снижение кратковременных нагрузок не производится; отклонение верха опоры при воздействии расчетных нагрузок по второй группе предельных состояний не должно приводить к нарушению установленных настоящими Правилами наименьших изоляционных расстояний от токоведущих частей (проводов) до заземленных элементов опоры и до поверхности земли и пересекаемых инженерных сооружений; расчет опор гибкой конструкции производится по деформированной схеме (с учетом дополнительных усилий, возникавших от весовых нагрузок при деформациях опоры, для первой и второй групп предельных состояний); расчет опор, устанавливаемых в районах с сейсмичностью свыше 6 баллов, на воздействие сейсмических нагрузок должен выполняться в соответствии со строительными нормами и правилами по строительству в сейсмических районах при этом расчетные нагрузки отвеса гололеда, от тяжения проводов и тросов в нормальных режимах умножаются на коэффициент сочетаний ψ = 0,8. 2.5.140. Опоры должны рассчитываться в нормальном режиме по первой и второй группам предельных состояний на сочетания условий, указанных в 2.5.71 пп. 4, 5, 6 ив 2.5.73 пп. 1, 2, Опоры анкерного типа и промежуточные угловые опоры должны рассчитываться также на условия 2.5.71 п. 2, если тяжение проводов или тросов в этом режиме больше, чем в режиме наибольших нагрузок. Анкерные опоры должны быть рассчитаны на разность тяжений проводов и тросов, возникающую вследствие неравенства значений приведенных пролетов по обе стороны опоры. При этом условия для расчета разности тяжений устанавливаются при разработке конструкции опор. Концевые опоры должны рассчитываться также на одностороннее тяжение всех проводов и тросов. Двухцепные опоры во всех режимах должны быть рассчитаны также для условий, когда смонтирована только одна цепь. Промежуточные опоры ВЛ с поддерживающими гирляндами изоляторов и глухими зажимами должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на расчетные условные горизонтальные статические нагрузки Т ав Расчет производится при следующих условиях) оборваны проводили провода одной фазы одного пролета (при любом числе проводов на опоре, тросы не оборваны) оборван один трос пролета (для расщепленного троса - все его составляющие, провода не оборваны. Условные нагрузки прикладываются в местах крепления той фазы или того троса, при обрыве которых усилия в рассчитываемых элементах получаются наибольшими. При этом принимаются сочетания условий, указанных в 2.5.72 п. 1. 2.5.142. Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка Тавот проводов на опоры принимается равной) на ВЛ с нерасщепленными фазами: для свободностоящих металлических опор, опор из любого материала на оттяжках, А- образных и других типов жестких опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм - 0,5 Т, площадью сечения алюминиевой части 205 мм и более - 0,4 Т max ; для железобетонных свободностоящих опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм - 0,3 Т площадью сечения алюминиевой части 205 мм и более - 0,25 Т max ; для деревянных свободностоящих опор с проводами площадью сечения алюминиевой части до 185 мм - 0,25 Т сечения алюминиевой части 205 мм и более 0,2 Т max , где Т - наибольшая расчетная нагрузка от тяжения проводов (см. для других типов опор (опор из новых материалов, металлических гибких опор и т.п.) - в зависимости от гибкости рассчитываемых опор в пределах, указанных выше) на ВЛ напряжением до 330 кВ с расщепленными фазами путем умножения значений, указанных в п. 1 для нерасщепленных фаз, на дополнительные коэффициенты 0,8 - при расщеплении на два провода 0,7 - натри провода и 0,6 - на четыре провода. На ВЛ 500 кВ с расщеплением натрии более проводов в фазе - 0,15 Т, ноне менее 18 кН. На ВЛ 750 кВ с расщеплением на четыре и более проводов в фазе - 27 кН. В расчетах допускается учитывать поддерживающее действие необорванных проводов и тросов при среднегодовой температуре без гололеда и ветра. При этом расчетные условные нагрузки следует определять как в п. 1 настоящего параграфа, а механические напряжения возникающие в поддерживающих проводах и тросах, не должны превышать 70 % их разрывного усилия. При применении средств, ограничивающих передачу продольной нагрузки на промежуточную опору (многороликовые подвесы, а также другие средства, расчет следует производить на нагрузки, возникающие при использовании этих средств, ноне более расчетных условных нагрузок, принимаемых при подвеске проводов в глухих зажимах. Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка на промежуточные опоры Тавот тросов принимается равной) от одиночного троса - 0,5 Тот расщепленного троса (из двух составляющих) - 0,4 Т, ноне менее 20 кН, где Т- наибольшая расчетная нагрузка от тяжения тросов (см. 2.5.70 ). 2.5.144. Промежуточные опоры со штыревыми изоляторами должны рассчитываться в аварийном режиме на обрыв одного провода, дающего наибольшие усилия в элементах опоры с учетом гибкости опор и поддерживающего действия необорванных проводов. Расчетная условная горизонтальная статическая нагрузка Т ав для стоек и приставок принимается равной 0,3 Т, ноне менее 3 кН; для остальных элементов опоры - 0,15 Т max , но не менее 1,5 кН, где Т - тоже, что ив. Опоры анкерного типа должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на обрыв тех проводов и тросов, при обрыве которых усилия в рассматриваемых элементах получаются наибольшими. Расчет производится наследующие условия) для опор ВЛ с алюминиевыми и стальными проводами всех сечений, проводами из алюминиевых сплавов всех сечений, сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником с площадью сечения алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм 2 : а) оборваны провода двух фаз одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные нормальные опоры); б) оборваны провода одной фазы одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные облегченные и концевые опоры) для опор ВЛ со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником площадью сечения алюминиевой части для обоих типов проводов 185 мм и более, а также со стальными канатами типа ТК всех сечений, используемыми в качестве проводов оборваны провода одной фазы одного пролета при любом числе цепей на опоре, тросы не оборваны (анкерные нормальные и концевые опоры) для опор ВЛ независимо от марок и сечений подвешиваемых проводов оборван один трос одного пролета (при расщепленном тросе - все составляющие, провода не оборваны. Сочетания климатических условий принимаются согласно 2.5.72 пп. 2 и 3. 2.5.146. Опоры анкерного типа должны проверяться в монтажном режиме по первой группе предельных состояний наследующие условия) водном пролете смонтированы все провода и тросы, в другом пролете провода и тросы не смонтированы. Тяжение в смонтированных проводах и тросах принимается равным Т, где Т - наибольшее расчетное горизонтальное тяжение проводов и тросов (см. При этом сочетания климатических условий принимаются по В этом режиме металлические опоры и их закрепления должны иметь требуемую нормами прочность без установки временных оттяжек) водном из пролетов при любом числе проводов на опоре последовательно ив любом порядке монтируются провода одной цепи, тросы не смонтированы) водном из пролетов при любом числе тросов на опоре последовательно ив любом порядке монтируются тросы, провода не смонтированы. При проверках по пп. 2 и 3 допускается предусматривать временное усиление отдельных элементов опор и установку временных оттяжек. Опоры ВЛ должны проверяться на расчетные нагрузки, соответствующие способу монтажа, принятому проектом, с учетом составляющих от усилий тягового троса, веса монтируемых проводов (тросов, изоляторов, монтажных приспособлений и монтера с инструментами. Узел крепления каждого провода (проушина, диафрагма и др) При раздельном креплении проводов расщепленной фазы должен рассчитываться с учетом перераспределения нагрузки от оборванной цепи подвески на оставшиеся провода фазы. Элементы опоры должны выдерживать вертикальную нагрузку отвеса монтера с инструментами, расчетное значение которой равно 1,3 кН в сочетании с нагрузками нормального режима от проводов и тросов, свободных от гололеда, при среднегодовой температуре, а также с нагрузками аварийного и монтажного режимов. Расчетные нагрузки на опоры отвеса монтируемых проводов (тросов) при климатических условиях согласно 2.5.74 и гирлянд изоляторов в условиях равнинной местности рекомендуется принимать) на промежуточных опорах - равными удвоенному весу пролета проводов (тросов) без гололеда и гирлянды изоляторов, исходя из возможности подъема монтируемых проводов (тросов) и гирлянды через один блок) на анкерных опорах и промежуточных опорах, при ограничении последними монтажного участка, - с учетом усилия в тяговом тросе, определяемого из условия расположения тягового механизма на расстоянии 2,5 h от опоры, где h - высота подвеса провода средней фазы на опоре. При установке тягового механизма в условиях пересеченной местности необходимо дополнительно учитывать усилие от наклона тягового троса с учетом разности высотных отметок точки подвеса провода и тягового механизма. Расчетная вертикальная нагрузка отвеса монтера и монтажных приспособлений, прикладываемая вместе крепления гирлянд изоляторов, для опор ВЛ 500 - 750 кВ принимается равной 3,25 кН, для опор анкерного типа ВЛ до 330 кВ с подвесными изоляторами - 2,6 кН, для промежуточных опор ВЛ до 330 кВ с подвесными изоляторами - 1,95 кН, для опор со штыревыми изоляторами - 1,3 кН. 2.5.148. Конструкции опор должны обеспечивать на отключенной ВЛ, а на ВЛ 110 кВ и выше и при наличии на ней напряжения) производство их технического обслуживания и ремонтных работ) удобные и безопасные подъем персонала на опору от уровня земли до вершины опоры и его перемещение по элементам опоры (стойкам, траверсам, тросостойкам, подкосам и др. На опоре и ее элементах должна предусматриваться возможность крепления специальных устройств и приспособлений для выполнения эксплуатационных и ремонтных работ. Для подъема персонала на опору должны быть предусмотрены следующие мероприятия) на каждой стойке металлических опор высотой до вершины дом при расстояниях между точками крепления решетки к поясам стойки (ствола) болеем или при наклоне решетки к горизонтали более 30°, а для опор высотой более 20 и менее 50 м независимо от расстояний между точками крепления решетки и угла ее наклона должны быть выполнены специальные ступеньки (степ-болты) на одном поясе или лестницы без ограждения, доходящие до отметки верхней траверсы. Конструкция тросостойки на этих опорах должна обеспечивать удобный подъем или иметь специальные ступеньки (степ-болты); 2) на каждой стойке металлических опор высотой до вершины опоры болеем должны быть установлены лестницы с ограждениями, доходящие до вершины опоры. При этом через каждые 15 м по вертикали должны быть выполнены площадки (трапы) с ограждениями. Трапы с ограждениями должны выполняться также на траверсах этих опор. На опорах со шпренгельными траверсами должна быть обеспечена возможность держаться за тягу при перемещении по траверсе) на железобетонных опорах любой высоты должна быть обеспечена возможность подъема на нижнюю траверсу с телескопических вышек, по инвентарным лестницам или с помощью специальных инвентарных подъемных устройств. Для подъема по железобетонной центрифугированной стойке выше нижней траверсы на опорах ВЛ 35 - 750 кВ должны быть предусмотрены стационарные лазы (лестницы без ограждений и т.п.). Для подъема по железобетонной вибрированной стойке ВЛ 35 кВ и ниже, на которой установлены силовые или измерительные трансформаторы, разъединители, предохранители или другие аппараты, должна быть предусмотрена возможность крепления инвентарных лестниц или специальных инвентарных подъемных устройств. На железобетонные вибрированные стойки, на которых вышеуказанное электрооборудование не устанавливается, это требование не распространяется. Удобный подъем на тросостойки и металлические вертикальные части стоек железобетонных опор ВЛ 35 - 750 кВ должны обеспечивать их конструкция или специальные ступеньки (степ-болты); 4) железобетонные опоры, не допускающие подъема по инвентарным лестницам или с помощью специальных инвентарных подъемных Устройств (опоры с оттяжками или внутренними связями, закрепленными настойке ниже нижней траверсы и т.п.), должны быть снабжены стационарными лестницами без ограждений, доходящими до нижней траверсы. Выше нижней траверсы должны быть выполнены устройства, указанные в первом абзаце п. БОЛЬШИЕ ПЕРЕХОДЫ 2.5.150. Участок большого перехода должен быть ограничен концевыми опорами концевыми устройствами в виде бетонных якорей и др, выделяющими большой переход в самостоятельную часть ВЛ, прочность и устойчивость которой не зависят от влияния смежных участков ВЛ. 2.5.151. В зависимости от типа крепления проводов опоры, устанавливаемые между концевыми (К) опорами (устройствами, могут быть) промежуточными (Пс креплением всех проводов на опоре с помощью поддерживающих гирлянд изоляторов) анкерными (Ас креплением всех проводов на опоре с помощью натяжных гирлянд изоляторов) комбинированными (ПА) - со смешанным креплением проводов на опоре с помощью как поддерживающих, таки натяжных гирлянд изоляторов. Переходные опоры, ограничивающие пролет пересечения, должны быть анкерными концевыми. Допускается применение промежуточных опор и анкерных опор облегченного типа для переходов со сталеалюминиевыми проводами или проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником с сечением алюминиевой части для обоих типов проводов 120 мм и более или стальными канатами типа ТК в качестве проводов с сечением канатов 50 мм и более. При этом количество промежуточных опор между концевыми опорами должно соответствовать требованиям 2.5.153. В зависимости от конкретных условий могут применяться следующие схемы переходов) однопролетные на концевых опорах К-К; 2) двухпролетные с опорами К-П-К, К-ПА-К; 3) трехпролетные с опорами К-П-П-К, К-ПА-ПА-К; 4) четырехпролетные с опорами К-П-П-П-К, К-ПА-ПА-ПА-К (только для нормативной толщины стенки гололеда 15 мм и менее и длин переходных пролетов не болеем) многопролетные с опорами КА ... А-К; 6) при применении опор Пили ПА переход должен быть разделен опорами А на участки с числом опор Пили ПА на каждом участке не более двух, те. К-П-П-А ... А-П-П-К, К-ПА- ПА-А ... А-ПА-ПА-К (или не более трех поп. Ветровое давление на провода и тросы больших переходов через водные пространства определяется согласно 2.5.44 , нос учетом следующих дополнительных требований. Для перехода, состоящего из одного пролета, высота расположения приведенного центра тяжести проводов или тросов определяется по формуле где h cp1 , h cp2 - высота крепления тросов или средняя высота крепления проводов к изоляторам на опорах перехода, отсчитываемая от меженного уровня реки, нормального горизонта пролива, канала, водохранилища, а для пересечений ущелий, оврагов и других препятствий - от отметки земли в местах установки опор, м - стрела провеса провода или троса при высшей температуре в середине пролетам. Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, ветровое давление на провода или тросы определяется для высоты h np , соответствующей средневзвешенной высоте приведенных центров тяжести проводов или тросов во всех пролетах и вычисляемой по формуле где h np1 , h np2 , ..., h npn - высоты приведенных центров тяжести проводов или тросов над меженным уровнем реки, нормальным горизонтом пролива, канала, водохранилища в каждом из пролетов, а для пересечений ущелий, оврагов и других препятствий - над среднеарифметическим значением отметок земли в местах установки опор, м. При этом, если пересекаемое водное пространство имеет высокий незатопляемый берег, на котором расположены как переходные, таки смежные сними опоры, то высоты приведенных центров тяжести в пролете, смежном с переходным, отсчитываются от отметки земли в этом пролете, l 2 , l n - длины пролетов, входящих в переход, м. Нормативное ветровое давление на провода, тросы и конструкции опор больших переходов, сооружаемых в местах, защищенных от поперечных ветров, уменьшать не допускается. Переходы могут выполняться одноцепными и двухцепными. Двухцепными рекомендуется выполнять переходы в населенной местности, в районах промышленной застройки, а также при потребности в перспективе второго перехода в ненаселенной или труднодоступной местности. На одноцепных переходах для ВЛ 330 кВ и ниже рекомендуется применять треугольное расположение фаз, допускается горизонтальное расположение фаз для ВЛ 500 - 750 кВ следует, как правило, применять горизонтальное расположение фаз. На двухцепных переходах ВЛ до 330 кВ рекомендуется расположение проводов в трех ярусах, допускается также расположение проводов в двух ярусах. На двухцепных переходах ВЛ 500 кВ рекомендуется применение опор анкерного типа с расположением проводов водном (горизонтальном) или в двух ярусах. Расстояния между проводами, а также между проводами и тросами из условий работы в пролете должны выбираться в соответствии с 2.5.88 - 2.5.92 с учетом дополнительных требований) значение коэффициента г в табл. 2.5.13 необходимо увеличивать на 0,2 - при отношении нагрузок Р г.п /Р I в интервале от 2 допри отношении нагрузок Р г.п /Р I равном 7 и более) расстояния между ближайшими фазами одноцепных и двухцепных ВЛ должны также удовлетворять требованиям 2.5.159 , 2.5.160 2.5.159. Для обеспечения нормальной работы проводов в пролетев любом районе по пляске проводов, при расположении их в разных ярусах, расстояния между соседними ярусами промежуточных переходных опор высотой болеем и смещение по горизонтали должны быть. На двухцепных опорах расстояние между осями фаз разных цепей должно быть не менее указанных ниже. На переходах с пролетами, превышающими пролеты основной линии не более чем в 1,5 раза, рекомендуется проверять целесообразность применения провода той же марки, что и на основной линии. На переходах ВЛ до 110 кВ рекомендуется проверять целесообразность применения в качестве проводов стальных канатов, если это позволяет электрический расчет проводов. На переходах с расщепленными фазами рекомендуется рассматривать фазы с меньшим количеством проводов больших сечений с проверкой проводов на нагрев. В качестве грозозащитных тросов следует применять стальные канаты и сталеалюминиевые провода по В случае использования грозозащитных тросов для организации каналов высокочастотной связи рекомендуется применение в качестве тросов проводов из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником и сталеалюминиевых проводов, а также тросов со встроенными оптическими кабелями. Одиночные и расщепленные провода и тросы должны быть защищены от вибрации установкой с каждой стороны переходного пролета длиной дом- одного гасителя вибрации на каждом проводе и тросе и длиной от 500 домне менее двух разнотипных гасителей вибрации на каждом проводе и тросе. Защита от вибрации проводов и тросов в пролетах длиной болеем, а также независимо от длины пролета для проводов диаметром более 38 мм и проводов стяжением при среднегодовой температуре более 180 кН должна производиться по специальному проекту. На переходах ВЛ должны применяться, как правило, стеклянные изоляторы. Количество изоляторов в гирляндах переходных опор определяется в соответствии с гл. 1.9. 2.5.166. Поддерживающие и натяжные гирлянды изоляторов следует предусматривать с количеством цепей не менее двух с раздельным креплением к опоре. Многоцепные натяжные гирлянды должны крепиться к опоре не менее чем в двух точках. Конструкция гирлянд изоляторов расщепленных фаз и крепление их к опоре должны, по возможности, обеспечивать раздельный монтаж и демонтаж каждого из проводов, входящих в расщепленную фазу. Для крепления проводов и тросов к гирляндам изоляторов на переходных опорах рекомендуется применять глухие поддерживающие зажимы или поддерживающие устройства специальной конструкции (роликовые подвесы. При выполнении защиты переходов ВЛ 110 - 750 кВ от грозовых перенапряжений необходимо руководствоваться следующим) все переходы следует защищать от прямых ударов молнии тросами) количество тросов должно быть не менее двух с углом защиты по отношению к крайним проводам не более При расположении перехода за пределами длины защищаемого подхода ВЛ к РУ и подстанциям с повышенным защитным уровнем в районах по гололеду III и более, а также в районах с частой и интенсивной пляской проводов допускается угол защиты до 30°; 3) рекомендуется установка защитных аппаратов ( 2.5.119 ) на переходах с пролетами Расстояниям, не менее 7,5 8 9 11 14 Смещение по горизонтали, мне менее 2 2 2,5 3,5 5 7 ВЛ натяжением, кВ 35 - 110 150 220 330 500 Расстояние между осями фаз, м 8 9 10 12 15 19 ВЛ напряжением, кВ 35 - 110 150 220 330 500 750 длиной выше 1000 мили с высотой опор выше 100 м) горизонтальное смещение троса от центра крайней фазы должно быть не менее 1,5 м - для ВЛ 110 кВ 2 м - для ВЛ 150 кВ 2,5 м - для ВЛ 220 кВ 3,5 м - для ВЛ 330 кВ им- для ВЛ 500 - 750 кВ) выбор расстояния между тросами производится согласно 2.5.93 и 2.5.120 п. 4. 2.5.170. Крепление тросов на всех опорах перехода должно быть выполнено при помощи изоляторов с разрушающей механической нагрузкой не менее 120 кН. С целью уменьшения потерь электроэнергии в изолирующем тросовом креплении должно быть не менее двух изоляторов. Их количество определяется с учетом доступности местности и высоты опор. При использовании тросов для устройства каналов высокочастотной связи или для плавки гололеда количество изоляторов, определенное по условиям обеспечения надежности каналов связи или по условиям обеспечения плавки гололеда, должно быть увеличено на два. Изоляторы, на которых подвешен трос, должны быть шунтированы искровым промежутком, размер которого выбирается в соответствии с 2.5.122 без учета установки дополнительных изоляторов. Подвеска грозозащитных тросов для защиты переходов ВЛ 35 кВ и ниже не требуется. На переходных опорах должны устанавливаться защитные аппараты. Размер ИП при использовании их в качестве защитных аппаратов рекомендуется принимать в соответствии с гл. 4.2. При увеличении количества изоляторов из-за высоты опоры электрическая прочность ИП должна быть скоординирована с электрической прочностью гирлянд. Для обеспечения безопасного перемещения обслуживающего персонала по траверсам переходных опор высотой болеем с расположением фаз в разных ярусах наименьшее допустимое изоляционное расстояние по воздуху от токоведущих до заземленных частей опор должно быть не менее 3,3 м - для ВЛ до 110 кВ 3,8 м - для ВЛ кВ 4,3 м - для ВЛ 220 кВ 5,3 м - для ВЛ 330 кВ 6,3 м - для ВЛ 500 кВ 7,6 м - для ВЛ кВ. Сопротивление заземляющих устройств опор должно выбираться в соответствии с табл. 2.5.19 и Сопротивление заземляющего устройства опор с защитными аппаратами должно быть не более 10 Ом при удельном сопротивлении земли не выше 1000 Ом·м и не более 15 Ом при более высоком удельном сопротивлении. При проектировании переходов через водные пространства необходимо провести следующие расчеты по гидрологии поймы реки) гидрологический расчет, устанавливающий расчетный уровень воды, уровень ледохода, распределение расхода воды между руслом и поймами и скорости течения воды в руслах и по поймам) русловой расчет, устанавливающий размер отверстия перехода и глубины после размыва у опор перехода) гидравлический расчет, устанавливающий уровень воды перед переходом, струенаправляющими дамбами и насыпями, высоту волн на поймах) расчет нагрузок на фундаменты, находящиеся в русле и пойме реки с учетом воздействия давления льда и навалов судов. Высота фундаментов опор, находящихся в русле и пойме реки, должна превышать уровень ледохода на 0,5 м. Заглубление фундаментов опор переходов мелкого и глубокого заложения при возможности размыва грунта должно быть не менее 2,5 м (считая от отметки грунта после размыва. Глубина погружения свай в грунт при свайном основании должна быть не менее мот уровня размыва. Промежуточные и комбинированные опоры (Пи ПА) скреплением проводов с помощью поддерживающих гирлянд изоляторов должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний наследующие условия) оборваны одиночный проводили все провода одной фазы одного пролета, тросы не оборваны (одноцепные опоры) оборваны провода двух фаз одного пролета, тросы не оборваны (двухцепные опоры, а также одноцепные со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм) оборван один трос одного пролета (при расщеплении троса - все его составляющие, провода независимо от марок и сечений не оборваны. В расчетах опор расчетная горизонтальная статическая нагрузка от проводов принимается равной: а) при нерасщепленной фазе и креплении ее в глухом зажиме - редуцированному тяжению, возникающему при обрыве фазы. При этом принимаются сочетания условий согласно 2.5.72 п. При расщепленной фазе и креплении ее в глухих зажимах значения для нерасщепленных фаз умножаются на дополнительные коэффициенты 0,8 - при расщеплении на 2 провода 0,7 - натри провода 0,6 - на четыре провода и 0,5 - на пять и более; б) при нерасщепленной и расщепленной фазах провода и креплении их в поддерживающем устройстве специальной конструкции условной нагрузке, равной 25 кН при одном проводе в фазе 40 кН при двух проводах в фазе 60 кН при трех и более проводах в фазе. Расчетная нагрузка от троса, закрепленного в глухом зажиме, принимается равной наибольшему расчетному горизонтальному тяжению троса при сочетании условий, указанных в 2.5.72 п. При этом для тросов, расщепленных на две составляющие, тяжение следует умножать на Расчетная нагрузка от троса, закрепленного в поддерживающем устройстве специальной конструкции, принимается равной 40 кН. Нагрузки прикладываются в местах крепления проводов тех фаз или того троса, при обрыве которых усилия в рассчитываемых элементах получаются наибольшими. Опоры анкерного типа должны рассчитываться в аварийном режиме по первой группе предельных состояний на обрыв тех фаз или того троса, при обрыве которых усилия в рассматриваемых элементах получаются наибольшими. Расчет производится наследующие условия) оборваны проводили провода одной фазы одного пролета, тросы не оборваны (одноцепные опоры со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов 185 мм и более, а также со стальными канатами типа ТК всех сечений, используемыми в качестве проводов) оборваны провода двух фаз одного пролета, тросы не оборваны (двухцепные опоры, а также одноцепные опоры со сталеалюминиевыми проводами и проводами из термообработанного алюминиевого сплава со стальным сердечником сечением алюминиевой части для обоих типов проводов до 150 мм) оборван один трос одного пролета (при расщеплении троса - все его составляющие, провода независимо от марок и сечений не оборваны. Расчетные нагрузки от проводов и тросов принимаются равными наибольшему расчетному горизонтальному тяжению провода или троса при сочетании условий согласно пп. 2 и При определении усилий в элементах опоры учитываются условные нагрузки или неуравновешенные тяжения, возникающие при обрывах тех проводов или тросов, при которых эти усилия имеют наибольшие значения. Опоры большого перехода должны иметь дневную маркировку (окраску) и сигнальное освещение в соответствии с ПОДВЕСКА ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИХ ЛИНИЙ СВЯЗИ НА ВЛ 2.5.178. Волоконно-оптической линией связи на воздушных линиях электропередачи (ВОЛС-ВЛ) называется линия связи, для передачи информации по которой служит оптический кабель (ОК), размещаемый на элементах ВЛ. 2.5.179. Требования 2.5.180 - 2.5.200 распространяются на размещение на ВЛ оптических кабелей следующих типов) ОКГТ - оптический кабель, встроенный в грозозащитный трос) ОКФП - оптический кабель, встроенный в фазный провод) ОКСН - оптический кабель самонесущий неметаллический) ОКНН - оптический кабель неметаллический, прикрепляемый или навиваемый на грозозащитный трос или фазный провод. Все элементы ВОЛС-ВЛ должны соответствовать условиям работы ВЛ. 2.5.181. Для сооружения конкретной линии связи допускается использование нескольких ВЛ различного напряжения, совпадающих по направлению с ее трассой. При сооружении вводов ОК на регенерационные пункты и узлы связи энергообъектов на отдельных самостоятельных опорах конструктивное выполнение и требования к параметрами характеристикам вводов определяются в проекте. Элементы ВОЛС-ВЛ, включая вводы ОК на регенерационные пункты, узлы связи энергообъектов должны проектироваться нате же климатические условия, что и ВЛ, на которой эта ВОЛС размещается, и соответствовать требованиям 2.5.38 - 2.5.74 2.5.184. Оптические кабели, размещаемые на элементах ВЛ, должны удовлетворять требованиям) механической прочности) термической стойкости) стойкости к воздействию грозовых перенапряжений; 4) обеспечения нагрузок на оптические волокна, не превышающих допускаемые) стойкости к воздействию электрического поля. Механический расчет ОКГТ, ОКФП, ОКСН должен производиться на расчетные нагрузки по методу допускаемых напряжений с учетом вытяжки кабелей и допустимых нагрузок на оптическое волокно. Механический расчет грозозащитного троса или фазного провода, на которых размещается ОКНН, должен производиться с учетом дополнительных весовых и ветровых нагрузок от ОК во всех режимах, указанных в 2.5.71 - 2.5.74 2.5.187. Механический расчет ОК всех типов следует выполнять для исходных условий по - Значения физико-механических параметров, необходимых для механического расчета ОК, и данные по вытяжке должны приниматься по техническим условиям на ОК или поданным изготовителей кабелей. Оптические кабели должны быть защищены от вибрации в соответствии с условиями их подвески и требованиями изготовителя ОК. 2.5.189. При подвеске на ВЛ ОКГТ и ОКФП их расположение должно удовлетворять требованиями. Независимо от напряжения ВЛ ОКГТ должен, как правило, быть заземлен на каждой опоре. Сопротивление заземляющих устройств опор, на которых подвешен ОКГТ, должно соответствовать табл. 2.5.19 . Допускается увеличение этих сопротивлений при обеспечении термической стойкости ОК. При наличии плавки гололеда на грозозащитных тросах допускается изолированное крепление ОКГТ при условии, что стойкость оптических волокон по температурному режиму удовлетворяет условиям работы в режиме плавки гололеда и режиму протекания токов на этом участке (см. также 2.5.192 , 2.5.193 , 2.5.195 ). 2.5.191. Необходимость заземления (или возможность изолированной подвески) троса, на котором подвешен ОКНН, обосновывается в проекте. Оптические кабели ОКГТ, ОКФП и ОКНН должны быть проверены на работоспособность по температурному режиму при протекании максимального полного тока КЗ, определяемого с учетом времени срабатывания резервных защит, дальнего резервирования, действия УРОВ и АПВ и полного времени отключения выключателей Допускается не учитывать дальнее резервирование. Оптические кабели ОКФП и ОКНН (при подвеске его на фазном проводе) следует проверять на работоспособность по температурному режиму при температурах провода, возникающих при его нагреве наибольшим рабочим током линии. Напряженность электрического поля в точке подвеса ОКСН должна рассчитываться с учетом реального расположения кабеля, транспозиции фаз ВЛ, вероятности отключения одной цепи в случае двухцепной ВЛ, а также конструкции зажима (протектора. Оптический кабель типа ОКНН следует проверять) при подвеске его на фазном проводе - на стойкость при воздействии электрического поля проводов) при подвеске его на грозозащитном тросе - на стойкость к воздействию электрического напряжения, наведенного на тросе, и прямых ударов молнии в трос. Токи КЗ, на которые производится проверка ОК (ОКГТ ОКФП, ОКНН) на термическую стойкость, должны определяться с учетом перспективы развития энергосистемы. Место крепления ОКСН на опоре с учетом его вытяжки в процессе эксплуатации определяется, исходя из условий) стойкости оболочки к воздействию электрического поля) обеспечения наименьшего расстояния до поверхности земли не менее 5 м независимо от напряжения ВЛ и вида местности) обеспечения расстояний от ОКСН до фазных проводов на опоре не менее 0,6 м для ВЛ до 35 кВ 1 мкВ мкВ мкВ мкВ мкВ мкВ при отсутствии гололеда и ветра. С учетом указанных условий ОКСН может размещаться как выше фазных проводов, таки между фазами или ниже фазных проводов. Прикреплении ОКНН к фазному проводу должны быть обеспечены следующие наименьшие расстояния от провода с прикрепленным или навитым ОК: 1) до конструкции опоры при отклонении от воздействия ветра в соответствии с табл. 2.5.17 ; 2) до земли и инженерных сооружений и естественных препятствий в соответствии с табл. 2.5.20 - 2.5.25 , 2.5.30 , 2.5.31 , 2.5.34 - 2.5.40 2.5.199. При подвеске на ВЛ ОК любого типа должна быть выполнена проверка опор и их закреплений в грунте с учетом дополнительных нагрузок, возникающих при этом. Соединение строительных длин ОК выполняется в специальных соединительных муфтах, которые рекомендуется размещать на анкерных опорах. Высота расположения соединительных муфт на опорах ВЛ должна быть не менее 5 мот основания опоры. К опорам ВЛ, на которых размещаются соединительные муфты ОК, должен быть обеспечен в любое время года подъезд транспортных средств со сварочными измерительным оборудованием. На опорах ВЛ при размещении на них муфт ОК дополнительно к 2.5.23 должны быть нанесены следующие постоянные знаки: условное обозначение ВОЛС; номер соединительной муфты. |