Правительство москвы московские городские строительные нормы
 Скачать 304.47 Kb.
|
|
Определение несущей способности свай 8.11 Несущая способность свай, за исключением бурозавинчивающихся, при применении расчетных методов определяется согласно требованиям раздела 4СНиП 2.02.03. 8.12 Несущую способность бурозавинчивающихся свай Fd, кН, определяют по формуле Fd = с(сRRA+иΣcffihi), (8.1) где с - коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый с = 1; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, определяемое по формуле 8.2; А - площадь поперечного сечения ствола сваи, брутто, м2; и - периметр поперечного сечения ствола сваи, м; fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 2 СНиП 2.02.03; hi- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; сR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый cR = 0,8; cf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый равным 1,1 при погружении сваи с поверхности грунта в ненарушенный грунтовый массив, равным 0,8 - при погружении сваи в разрыхленный предварительным бурением грунтовый массив и равным 0,6 при погружении сваи в лидерную скважину. Расчетное сопротивление грунта R следует определять по формуле R = 1c1+21h, (8.2) где 1, 2 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 8.1 в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта 1 основания; c1 - расчетное значение удельного сцепления грунта основания, кПа; 1 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, залегающих выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды); h - глубина погружения сваи, м. 8.13 Несущую способность всех видов свай по результатам полевых испытаний определяют по требованиям раздела 5 СНиП 2.02.03. При использовании статического зондирования несущая способность свай может быть определена по указаниям пп. 8.14 - 8.16. Таблица 8.1
8.14 Значение расчетного сопротивления (несущей способности) отдельной сваи в точке зондирования Fdo, кН, определяемое без использования данных о сопротивлении грунта на боковой поверхности зонда, вычисляется по формулам: а) для забивной сваи Fdo = 1qcA+иΣfihi, (8.3) где 1- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый по табл. 8.2; qс- сопротивление конуса зонда на уровне подошвы сваи, определяемое на участке 1d выше и 4d ниже подошвы сваи, кПа; А - площадь подошвы сваи, м; и - периметр поперечного сечения сваи, м; fi - среднее сопротивление i-го слоя грунта, кПа, принимаемое по табл. 8.2 в зависимости от сопротивления зонда qс, МПа; hi - толщина i-го слоя грунта, м; d - диаметр сваи, м. Таблица 8.2
б) для буронабивной сваи Fdo = RA+иΣcffihi, (8.4) где R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по табл. 8.3 в зависимости от среднего сопротивления конуса qc, кПа, на участке, расположенном в пределах от одного диаметра выше до двух диаметров ниже подошвы проектируемой сваи; А - площадь опирания сваи на грунт, м; и - периметр поперечного сечения сваи, м; fi - среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковойповерхности сваи, кПа, на расчетном участке hi сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с табл. 8.3; hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, которая должна приниматься не более 2 м; cf - коэффициент, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый: а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1; б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб, равным 0,7. 8.15 Несущая способность Fd, кН, свай по результатам их расчетов по формулам (8.3) и (8.4), основанным на данных статического зондирования конусом, определяется как среднее значение из частных значений Fdo для всех точек зондирования, которых должно быть не менее шести. 8.16 При определении несущей способности сваи по результатам статического зондирования следует провести контрольный расчет в соответствии с п. 8.11. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25 % следует провести статические испытания не менее 2 натурных свай. Таблица 8.3
Примечания: 1. Значения R и fi для промежуточных значений qс определяются по линейной интерполяции. 2. Приведенные в таблице значения R и fi относятся к буровым сваям диаметром 600 - 1200 мм, погруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхности сваи отрицательного трения значения fi для оседающих слоев принимают со знаком «минус». 3. При принятых в таблице значениях R и fi осадка сваи при расчетной нагрузке Fd не превышает 0,03d. 8.17 В развитие п. 5.4 СНиП 2.02.03 в случае, если число свай n, испытанных статической нагрузкой на вдавливание в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести (3 - 5), следует использовать результаты статического зондирования для оценки коэффициента вариации опытных данных, и определять несущую способность по формуле Fd = ΣFu/ngs (8.5) где ΣFu/n - среднее значение предельного сопротивления по испытаниям 3 - 5 свай; Fu- чистое значение предельного сопротивления сваи; gs - коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле gs = 1+Vs, (8.6) где Vs - коэффициент вариации результатов зондирования, определяемый по формуле  , (8.7)где Fsiи Fs - соответственно частные и среднее значения несущей способности свай, определенные по результатам зондирования; ns - число точек зондирования (не менее шести). При двух испытаниях свай несущую способность следует принимать равной меньшему значению из результатов испытаний, а коэффициент надежности по грунту g = 1. Расчет осадок, кренов и горизонтальных перемещений свай и свайных фундаментов 8.18 Расчет осадки и крена свайного фундамента следует производить в соответствии с пп. 8.19 - 8.33, а горизонтальных перемещений - в соответствии с п. 8.34 и приложением К. 8.19 Расчет осадок свайных фундаментов (из отдельных свай, кустов свай) следует производить исходя из условия s su, (8.8) где s - совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения, определяемая расчетом; su - предельное значение средней осадки фундамента здания или сооружения, принимаемое по указаниям СНиП 2.02.01. 8.20 Осадку s1, м, одиночной висячей сваи определяют на основе решения, полученного численными методами, по формуле  , (8.9)где P - расчетное значение нагрузки на сваю, кН; Is - коэффициент осадки, зависящий от отношения l/d длины сваи к ее диаметру (или стороне квадратной сваи) и от относительной жесткости сваи λ = EP/ESL, где EP - модуль упругости материала сваи; ESL - модуль деформации грунта, который в рассматриваемом решении следует определять на уровне подошвы сваи, если ниже подошвы сваи нет слабых грунтов, кПа; d - диаметр или сторона квадратной сваи, м. 8.21 Коэффициент осадки в формуле (8.9) для сваи, принимаемой несжимаемой, определяют по формуле  (8.10)Значения коэффициента Isдля сжимаемой сваи принимаются по табл. 8.4. 8.22 При расчете осадки сваи значение модуля деформации грунта ESL определяется по результатам полевых испытаний грунтов сваей при применении на объекте более 100 свай. При использовании результатов статического зондирования для расчета осадки принимаются значения модуля деформации ESL грунта в зависимости от сопротивления зондированию qc: - в песках - ESL = 6qc; - в глинистых грунтах при расчете буровых свай - ESL= 10qc; - в глинистых грунтах при расчете забивных свай - ESL= 12qc. 8.23 Осадка куста свай при расстояниях между сваями (3 - 4)d определяется как осадка условного массивного фундамента на естественном основании согласно требованиям раздела 6 СНиП 2.02.03. При расстояниях между сваями в кусте до 7d, при однородных или улучшающихся с глубиной грунтах основания, расчет осадки куста свай также выполняется по методике, учитывающей взаимовлияние свай в кусте (пп. 8.24 - 8.27). Таблица 8.4
Примечание. Для промежуточных значений l/d и λ значения Isопределяются по интерполяции. 8.24 Осадка куста свай sGопределяется по формуле sG = s1Rs, (8.11) где s1 - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, определяемая по формуле (8.9), при этом нагрузка Pпринимается равной средней нагрузке на сваю в кусте; Rs - коэффициент увеличения осадки (п. 8.25). 8.25 При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей, следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывается коэффициентом увеличения осадки Rs(табл. 8.5). Таблица 8.5 составлена для групп свай квадратной формы (см. графу 1 таблицы). Для групп свай прямоугольной формы следует руководствоваться тем, что они имеют одинаковую эффективность с квадратными группами при одинаковом расстоянии между сваями. Для прямоугольного фундамента значение Rsпринимается при числе свай п(графа 1), равном квадрату намечаемого количества свай на короткой стороне фундамента. 8.26 Таблица 8.5 справедлива для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай. При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения Rsв табл. 8.5 могут быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния aмежду осями свай к их диаметру d: при a/d = 3 - на 10 %; при a/d = 5 - 10 - на 15 %. 8.27 Проверка расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производится по указаниям СНиП 2.02.01. 8.28 Метод расчета осадки комбинированного свайно-плитного фундамента (КСП фундамента) приведен в приложении И. 8.29 Если под нижними концами свай залегают грунты с модулем деформации Esb 20 МПа и доля временной нагрузки не превышает 40 % общей нагрузки, осадку КСПфундамента допускается определять по формуле s = 0,12pB/Esb, (8.12) где р - среднее давление на уровне подошвы плитного ростверка; Esb - средневзвешенный модуль деформации сжимаемой толщи грунта под нижними концами свай, равной ширине ростверка B. Таблица 8.5
Примечание. В каждом столбце при других значениях n коэффициент Rs определяется по формуле Rs(n) = 0,5Rs(100) lg n 8.30 Проверка расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производится по формуле (7) СНиП 2.02.01 на часть нагрузки, приходящейся по расчету на плиту, считая нагрузку равномерно распределенной по жесткому ростверку. 8.31 Выполненные расчеты осадки кустов свай и КСП фундаментом должны быть сопоставлены с расчетом их осадки как условного фундамента на естественном основании в соответствии со СНиП 2.02.03. 8.32 Крен прямоугольного свайного фундамента следует определять по формуле  , (8.13)где i0 - безразмерный коэффициент, устанавливаемый по табл. 8.6 в зависимости от 2h/L, где h - глубина погружения свай, и от отношения L/b. v - коэффициент Пуассона; M - расчетный момент, действующий на фундамент; f - коэффициент надежности по нагрузке; Е - модуль деформации грунта в основании свай; Lи b - длина и ширина фундамента; 8.33 Крен круглого фундамента следует определять по формуле  (8.14)где i0 определяется по табл. 8.7 в зависимости от отношения h/r, (r - радиус фундамента). 8.34 При расчете горизонтальных перемещений свай следует руководствоваться приложением 1 СНиП 2.02.03. Для объектов II и III уровня ответственности расчет горизонтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по методу, приведенному в приложении К. Таблица 8.6
Таблица 8.7
Примечание. В таблицах 8.6 и 8.7 значения i0 для промежуточных значений h/L,L/bи h/r принимаются по интерполяции. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||