Проектирование электроснабжения инструментального цеха
![]()
|
2.2.4 Электротехнический расчет осветительных установках общего освещения применяется преимущественно напряжение 220/380В с частотой 50Гц, при заземленной нейтрали. Расчёт сечения проводников осветительной сети выполняется по допустимой потере напряжения [10, с.33]. Сечение проводника, мм2: 19 БР.44.03.04.638.2017
направлению потока энергии участков с тем же числом проводов в
![]() ![]() 38,64>41,4. Условие не выполняется. Принимаем кабель марки АВВГ 5×25. 2.3 Выбор силовых трансформаторов инструментальном цехе при наличии потребителей электрической энергии потребителей II и III категории надежности, целесообразнее отдать предпочтение комплектной двух-трансформаторной подстанции (далее КТП). Состав нагрузок КТП представлен в таблице 6. Таблица 6 - Нагрузка трансформаторной подстанции
Выбор комплектных трансформаторных подстанций обусловлен тем, что в её состав входит три основных узла: шкаф ввода высокого напряжения (далее ВН), силовой трансформатор, распределительное устройство(РУ) низкого напряжения(НН). Присоединение трансформатора к линии осуществляется через шкаф ввода ВН. [6, с.77]. По условию, выбор числа и мощности трансформаторов происходит по средней продолжительности смены, она составляет восемь часов. Мощность одного трансформатора, при условии полной компенсации реактивной мощности определяется условием:
где N – целое число трансформаторов; КЗ – коэффициент загрузки трансформатора, Кз = 0,8 – при наличии нагрузки II категории, о.е.; Pp– восьмичасовая мощность цеха, кВт. При работе в аварийном режиме допускается перегрузка трансформаторов в 1,3 раза, с суммарной продолжительностью 6 ч в пять суток на время максимума нагрузки. установке принимаются КТП состоящие из двух трансфоматоров, основной причиной такого решения послужило то, что в цехе преобладают потребители III категории надежности, и перерыв электроснабжения допустим на время, необходимое для включения резервного питания, пуск в работу которого может произвести лишь персонал ответственный за электрохозяйство цехового помещения. [6, с.80]. SМощнос≥740,61ть =трансформаторов462.8 на КТП, кВА, r 2∙0.8 . Таким образом по результатам расчетов выбрана КТП два трансформатора, типа ТМЗ-630/6 со схемой соединения обмоток треугольник-звезда с глухим присоединением нейтрали. 21 БР.44.03.04.638.2017 Предварительная проверка по допустимой перегрузке трансформаторов осуществляется по соотношению:
Pp30≈(1,1÷1, 2)⋅ Pp8; 1.3∙630=819≥811.86 Условие по допустимой перегрузке выбранных трансформаторов выполняется. Действительный коэффициент загрузки трансформаторов при условии полной компенсации реактивной мощности, о.е.:[7, с.120]
После выбора мощности трансформатора необходимо произвести компенсацию реактивной мощности. 2.4 Компенсация реактивной мощности Реактивная мощность в сетях 220/380В является неотъемлемой частью нагрузки, так как не все проводники в силах полностью усвоить без потерь всю поступившую энергию. При наличии реактивной мощности в проводниках возникают потери из-за увеличения тока; снижается пропускная способность проводников, а также происходит либо увеличение напряжение либо уменьшение от номинальных значений. Для предотвращения аварийных ситуаций на подстанции, для трансформаторов производится выбор конденсаторных установок [18, с.10]. Выбор компенсирующих устройств представлен в таблице 7. Таблица 7 – Распределение нагрузок по секциям
Окончание таблицы 7
где где На стороне НН мощность конденсаторных установок выбирается по двум условиям [6,с.230]: а) по пропускной способности трансформаторов КТП, квар, Qктр=Qр.- Q1, (13) Q1–реактивная мощность, которую можно передать через трансформатор для обеспечения требуемого коэффициента загрузки; (14) ![]() Q1= ![]() б) из условия обеспечения нормативного коэффициента реактивной мощности
QЭ1 – переданная предприятию реактивная мощность, от энергосистемы в часы максимальных нагрузок, квар [6, с.235]. По первому условию для первой секции шин, квар, Qк.тр1=532.36-286.4=245.96 QЭ=0,35⋅414, 7=145,14 Qк.тр2=532,36−145,14=387, 22 При расчете мы получили, что на первой секции шин устанавливается регулируемая конденсаторная установка КРМ-0,4-400 мощностью 400 квар.По первому условию для второй секции шин, квар, Таким образом, на второй секции шин устанавливается регулируемая конденсаторная установка КРМ-0,4-400 мощностью 400 квар. Полная расчётная мощность с учетом компенсации, кВ⋅А, 23 БР.44.03.04.638.2017
![]() Для первой секции, кВ⋅А, ![]()
Коэффициент загрузки трансформатора после компенсации реактивной мощности, о.е.,[6,с.234],
Для первой секции шин коэффициент загрузки после компенсации, о.е., з1 = 415,96630 = 0, 66. Для второй секции шин коэффициент загрузки после компенсации, о.е., з1 = 400,6304 = 0, 64. Суммарная полная расчётная мощность по КТП после компенсации реактивной мощности, кВА,
![]() Условие по допустимой перегрузке трансформаторов выполняется. По результатам расчетов принимаем для установки КРМ-0,4-400 мощность 400кВАр. Регулирование реактивной мощности (РМ), осуществляется по регулированию генерации РМ. 24 БР.44.03.04.638.2017 2.5 Выбор схемы и конструктивное выполнение внутрицехового электроснабжения до 1кВ инструментальном цехе в сетях до 1000В применяются смешанные схемы, состоящие в свою очередь из магистральных и радиальных схем, так как такое исполнение более распространенно, из-за своей простоты. Трассы питающей сети, расположение СП по территории цеха показано в приложении В. Конструктивно магистральные и радиальные сети выполняются: питающие сети – кабелем, проложенным по стенам; распределительные сети – проводами и кабелями, проложенными гофрированной трубе в бетонном полу цеха. Распределительные и силовые пункты (шкафы РП и СП) устанавливаются в местах, удобных для обслуживания: на полу, у стен, колонн, на стенах, в нишах [20, с.25]. 25 БР.44.03.04.638.2017 2.6 Выбор сечений проводов, кабелей, шин по допустимому дли-тельному току и потере напряжения |