проектирование водозаборных сооружений из подземного источника рабочего посёлка на 21 000 жителей по заданным параметрам
 Скачать 64.7 Kb.
|
|
| | | | |
| Показатели химического состава | Содержание в воде | ПДК | |
| Сухой остаток, г/л | 0.5 | 1 | |
| Ph | 7.4 | 6-9 | |
| Общая жесткость | 7 | 7 | |
| Cl, г/л | 0.1 | 0.35 | |
| SO4, г/л | 0.1 | 0.5 | |
| Fe, мг/л | 0.4 | 0.3 | |
| F, мг/л | 1.0 | 0.7-1.5 | |
| As, мг/л | 0.01 | 0.05 | |
| Pb, мг/л | 0.05 | 0.03 | |
| NO3, мг/л | 10 | 45 | |
| Zn, мг/л | 1.5 | 5 | |
| Sr, мг/л | 2.8 | 7 | |
| Число микроорганизмов на 1дм3 воды | 50 | 100 | |
| Коли-индекс | 1 | 3 | |
| | | | |
На основании …
Обезжелезивание воды следует проводить фильтрованием в сочетании с одним из способов предварительной обработки воды: упрощенной аэрацией, аэрацией, введением реагентов окислителей с аэрацией или без нее.
Так как общее содержание железа меньше 10мг/л и Ph не меньше 6.8 и при условии что щелочность воды более (1+Fe+2/28), содержание двухвалентного железа больше 70% и перманганатная окисляемость не более (0.15Fe+2+5)мг/лO2, а содержание углеводорода не более 0.5мг/л.
Упрощенную аэрацию надлежит осуществлять путем излива воды в карман или центральный канал открытых фильтров; высота излива должна быть не менее 0.5-0.6м над уровнем воды в фильтре.
Для уменьшения количества бактерий, содержащихся в подземной воде, следует проводить обеззараживание. Наиболее распространенным методом обеззараживания является хлорирование воды. Введение хлорсодержащих реагентов будет осуществляться перед подачей воды в бак водонапорной башни. Газообразный хлор подеется в водопроводную сеть непосредственно через эжектор, создающий разрежение в хлораторе. После введения хлора в обрабатываемую воду необходимо обеспечить не менее 30-минутный их контакт. Это будет достигаться в резервуаре станции обработки воды перед водонапорной башней. На выходе из контактного резервуара содержание остаточного хлора не должно превышать 0.3-0.5 мг/л. Для поддержания содержания остаточного хлора в пределах заданной величины следует в процессе эксплуатации корректировать концентрацию дозы хлора подаваемой для обеззараживания.
Для сведения на нет мутности подземных вод, необходимо провести коагулирование. Оно применяется для ускорения процесса осаждения из воды мельчайших взвешенных частиц, а также веществ, находящихся в воде в коллоидальном состоянии. В обычных условиях коллоидальные частицы, несущие одноименные электрические заряды, отталкиваются друг от друга. При введении в воду электролитов ионы их, обладающие зарядом, противоположным по знаку зарядам коллоидальных частиц, содержащихся в воде, частично нейтрализуют последние. Вследствие этого частицы начинают соединяться и укрупнятся, образуя хлопья. Чем больше размеры хлопьев, тем быстрее проходит процесс их осаждения.
В качестве коагулянта применим сернокислый алюминий. При введении в воду сернокислый алюминий вступает в реакцию с двууглекислыми солями кальция и магния, обуславливающими карбонатную жесткость воды. Ход реакции представляется следующими уравнениями:
Al2(SO4)3+3Ca(HCO3)2=3CaSO4+2Al(OH)3+6CO3
Al2(SO4)3+3Mg(HCO3)2=3MgSO4+2Al(OH)3+6CO3
Гидроокись алюминия Al(OH)3 выделяется в коллоидальном состоянии, и положительно заряженные частицы её при взаимодействии с отрицательно заряженными частицами естественных коллоидов нейтрализуют их заряды, что вызывает одновременно коагуляцию и тех, и других.
Коагулянт должен быть введён в очищаемую воду до поступления её в отстойник. Реагент приготовляется и вводится в воду в виде раствора или порошка. Количество подаваемого в воду реагента строго дозируется.
Для надлежащего действия реагента при введении его в воду надо обеспечить его совершенное смешивание с очищаемой водой. Для этой цели служат смесители различных типов и конструкций. В смесителе начинаются реакции взаимодействия введенных в воду реагентов с веществами, находящимися в сырой воде. Для образования хлопьев надлежащей величины, обеспечивающих хорошее качество осветления воды при их осаждении, требуется определенное время. Поэтому, прежде чем подавать воду из смесителя в отстойник, её направляют в так называемые “камеры реакций”, где происходит образование достаточно крупных хлопьев коагулянта. Рост хлопьев происходит быстрее при плавном помешивании воды. После образования хлопьев вода поступает в отстойник, где происходит её осветление.
2.4 Обоснование расчетной схемы
Схематизация - это обоснованное упрощение природных условий и действующих техногенных факторов с целью получения математической модели (расчетной схемы) исследуемого потока. Схематизация гидрогеологических условий производится на основе учёта характерных особенностей потока подземных вод, а именно: режима движения воды, структуры и мерности потока, гидравлического состояния пласта, изменчивости свойств среды, интенсивности вертикального и горизонтального водообмена, воздействия внешних границ пласта, строения фильтрационной среды. В нашем случая режим движения воды - нестационарная фильтрация; по структуре и мерности потока - радиальная двухмерная в цилиндрической системе координат; гидравлическое состояние пласта - безнапорный пласт (имеется свободная поверхность уровня); по интенсивности вертикального и горизонтального водообмена - пласт с рассредоточенным питанием (за счет среднегодового значения инфильтрации и водоупора, сложенного коренными породами); воздействие внешних границ пласта - ограниченный пласт; строения фильтрационной среды - однородный пласт.
Разведанное месторождение относится к месторождениям подземных вод в условиях закрытых структур. Основным источником формирования эксплутационных запасов в закрытых структурах при водоотборе является сработка статических запасов подземных вод. В безнапорных водах основную роль в обеспечении водоотбора играют гравитационные запасы.
Динамические запасы связаны с поступлением воды из окружающих слабопроницаемых пород. На практике часто суммарная величина динамических запасов приближено оценивается по расходам источников, выходящих на периферии структуры.
Длина межгорной впадины равна её ширине, поэтому пласт представляет круг (круговой пласт). Выбираем расчётную схему: круговой пласт с учетом дополнительного питания и непроницаемыми границами.
Rвл.=1.5*v(a*t)
a=к*m/,
a=95*10/0,1=9500м2сут.,
Rвл.=1.5*v9500*104=14620,1м.
2.5 выбор конструкции и количества водозаборных скважин
Проектная производительность водозаборных скважин принимается либо на основе фактических дебитов разведочных скважин при их опробовании, либо на основе определения расчетной водозахватной способности водозаборных скважин Qв.
Последняя, в частности, определяется исходя из допустимой входной скорости воды в фильтр Vд=65(3vk) и площади рабочей части фильтра Fв=2*?*r0*l0 соответственно по формуле:
Qв=Vд*Fв=130*х*r0*l0*(65=2638,32 ;
Q0=0,75*Qв=1978,74
Так как мощность водоносного горизонта 95м. выбираем фильтр с длиной рабочей части 30м. При этом фильтр будет затопленным, а остаточный столб воды будет обеспечивать заглубление насоса и проектный дебит скважины. Радиус r0 принимается равным 0.1м
Общее количество водозаборных скважин для обеспечения суммарной потребности объектов в воде Qсум определяется (с округлением и последующим уточнением дебита) по формуле:
n=Qсум/Q06
Принимаем еще 1у резервную скважину по требованиям СНиПа п.5.41 таким образом n=7.
Водозаборные скважины размещены в кольцевой ряд, так как месторождение подземных вод расположено в круговом пласте с учетом дополнительного питания. Скважины будут расположены в центре данного пласта. Расстояние между скважинами будет установлено на основе повариантных расчетов, стремясь к тому, чтобы заданная производительность Qсум обеспечивалась эксплуатацией наиболее компактного водозабора при величинах понижений в расчетных скважинах не превышающих допустимого Sдоп=47,5. В первом приближении расстояния между скважинами могут быть приняты в зависимости от конкретных гидрогеологических условий: от 50м до 500м. При этом, меньшие значения следует принимать для пластов с высокой водопроводимостью (более 1000м2/сут), при наличии открытых границ, большие значения - для пластов с низкой водопроводимостью (менее 100м2/сут), при наличии закрытых границ. Минимальное расстояние между скважинами как правило не должно быть меньше мощности продуктивного горизонта.
2.6 Выбор метода расчета и расчета и расчетных формул
Так как водозабор располагается в закрытой структуре и имеет дополнительное питание в виде источников выходящих на периферии рассматриваемой территории, то будем использовать расчетную схему для кругового пласта с учетом дополнительного питания.
S=He-v(H2e-2*Qст*F0/(?*k)+?61Q*ln(Rk/r*)/(?*k))=32,6м , где
r*=1.6*r=1.6*R/(2*?)=12,74 - приведенное расстояние;
R=50м - расстояние до центральной скважины;
Qст=0,6*м*Vпл/tр=17100м3/сут;
tр=104сут - расчетное время эксплуатации водозабора;
Vпл=95*30000000=2,85*109м3 - объем пласта.
S
2.7 Выбор схемы водоснабжения объектов
Выбор схемы водопровода зависит от категории надежности подачи воды проектируемой системой водоснабжения, конкретных условий, местоположения объектов, рельефа и других факторов. Водоснабжение поселка будет происходить по схеме (прямоугольник) представленной на рис2. площадь жилого массива определяется по формуле Fм=N*f/эт, где N-численность населения в поселке, f=25м2-норма жилого массива на одного жителя этажность зданий.
Fм=2100*25/3=175000м2
Определим длину и ширину прямоугольника по которому будет происходить водоснабжение: Fм=2*a2 так как длинна прямоугольника в два раза больше ширины, a=295,8м2, b=591,6м2.
рис.2 «Схема организации водоснабжения поселка и предприятия»
2.8 Гидравлический расчет водопроводной сети
Гидравлический расчет водопроводной сети выполняется с учетом неравномерности водопотребления, т.е. для самых неблагоприятных условий ее работы (сеть должна быть рассчитана на пропуск максимально возможных расходов воды, называемых расчетными или секундными расходами). Такие условия возникают в часы и сутки максимального водопотребления с учетом того, что в это же время осуществляется тушение расчетного количества пожаров. При этом в самой неблагоприятной точке сети (самой далекой или самой высокой) должен обеспечиваться необходимый для нормальной работы сети свободный (хозяйственный) напор Hсв, величина которого определяется по формуле:
Нсв=10+(эт-1)*4=10-(3-1)*4=2м.
Максимальные размеры водопотребления, необходимые для гидравлического расчета сети определяются по всем рассмотренным категориям водопотребления с учетом коэффициента суточной Ксут и часовой Кчас неравномерности водопотребления. При этом допустимо не учитывать расходы воды на прием душа, поливы территории промпредприятия и поселка, мойку оборудования и другие нужды предприятия. Максимальный расход воды для различных нужд в л/с определяется (как частное от деления максимального объема потребностей воды на время ее расходования) по следующим формулам.
Для хозяйственно-питьевых нужд в поселке
qхпб=Ксут*Кчас*Qхпб/86,4=149,9л/с
где Ксут=1,3 и Кчас=1,428 - коэффициенты суточной и часовой активности определяемые по СНиПу в зависимости от характера объектов водопотребления.
Для хозяйственно-питьевых целей на предприятии
qхпп=(qх*Nх*Кчас,х+qг*Nг*Кчас,г)/3600nс*tс=9,34л/с
где Кчас,х=3 и Кчас,г=2,5 - коэффициенты часовой неравномерности водопотребления соответственно в холодных и горячих цехах, определяемые по СНиПу, tс=8 - длительность рабочих смен в часах.
На производственные нужды предприятия (если не оговорена особо неравномерность водопотребления):
qт=Qт/3,6nсtс=19,68л/с
Для целей пожаротушения при одновременном возникновении расчетного количества Пп=2 пожаров
qпож=qп*Пп=15*2=30л/с
Максимальный секундный расход qобщ определяется как сумма всех определенных по формулам максимальных расходов
qобщ=qхпб+qхпп+qт+qпож=149,9+9,34+19,68+30=208,92л/с
Для выполнения гидравлического расчета водопроводная сеть разбивается на участки аналогичные по условиям их работы, для каждого из которых определяется так называемый расчетный расход, учитывающий отдачу воды непосредственно в пределах рассматриваемого участка (путевой расход) и транспортировку воды, предназначенной для отдачи на последующих участках (транзитный расход Qтр), т.е.
Qр=Qтр+0,5*Qпут
При определении путевых расходов на участках сети в пределах жилого массива следует считать, что отдача воды происходит равномерно по длине водопроводов и поэтому путевой расход на любом из участков длинной l может быть определен как Qпут=q*l, где q-единичный путевой расход путевой расход приходящийся на 1м длины водовода в пределах поселка. При этом расчет водоводов в пределах поселка следует выполнять с учетом требований надежности предъявляемых к системе водоснабжения. В частности для 2-й категории надежности необходимо обеспечить пропуск 70% от максимального секундного расхода в случае аварии на одной из ветвей водовода в пределах поселка и одновременном возникновении всех расчетных пожаров на предприятии (в конце поселка).
Qр=Qтр+0,5*Qпут,
Qр=0,7*(Qтр+0,5Qпут) - в случае аварии,
Qр1-2=Qобщ=121,53л/с
Qр2-3=qобщmax=198,5л/с
Qр3-4=0,7*[(qхпб4-5+qхпб5-6+qхпб3-6+qтехmax+qхппmax+qпож)+0,5*qхпб3-4]= 130,19л/с
qхпб3-4=qхпб5-6=a*qхпб/(6*a)=24,98л/с
qхпб4-5=qхпб3-6=2*a*qхпб/(6*a)=49,96л/с
Qр5-7=qхпп+qтех+qпож=48,6л/с
Qр4-5=0,7*[(qхпб5-6+qхпб3-6+qтехmax+qхппmax+qпож)+0,5*qхпб4-5]=103,96л/с
Qр5-6=0,7*[(qхпб4-5+qхпб3-4+qтехmax+qхппmax+qпож)+0,5*qхпб5-6]=95,22л/с
Qр3-6=0,7*[(qхпб5-6+qхпб4-5+qхпб3-4+qтехmax+qхппmax+qпож)+0,5*qхпб3-6]= 87,43л/с
Приступим к гидравлическому расчету, который заключается в подборе диаметров труб сети (d) и определении потерь напора (h) на различных ее участках при известных значениях расчетных расходов (Qр). Для подбора используются таблицы Ф.А.Шевелева, обобщающие результаты специальных исследований и расчетов по определению потерь напора в трубах различного диаметра при различных значениях расчетного расхода. При подборе диаметров труб будем ориентироваться на обеспечение движения воды со средней экономической скоростью Vэ, отвечающей минимальному значению суммарных затрат на строительство водоводов и подачу по ним воды VЭ=0,7-1,5 м/с. Результаты подбора сведены в таблицу №2.
Напоры насосных станций Hнс и высота башни Hб определяются исходя из функций этих узлов в системе водоснабжения. Так, например, высота водонапорной башни, основной задачей которой является подача воды потребителям в часы максимального водопотребления при обеспечении свободного напора во всех расчетных точках сети, может быть определена по формуле:
Hб=Hсв+Дhб-рт+(zрт-zб)=39,2734м,
Где Дhб-рт - сумма потерь напора в трубах водопроводной сети от башни до расчетной точки; (zрт-zб) - разность отметок поверхности земли в расчетной точке и у башни.
Напоры насосов, установленных в скважинах и подающих воду непосредственно до очистных сооружений, определяются соответственно по формуле:
H1п=б+sp+Hст+Дz+h1-2=57,648м,
Где Hст - глубина залегания статического уровня подземных вод от поверхности земли; Дz - разность отметок поверхности земли у башни и водозабора; h1-2 - потери напора в трубах на пути от водозабора до башни.
Для последующей после очистки и подачи воды в водопроводную сеть устанавливаются насосные станции второго подъема, для которых напор определяется выражением:
H2п=Hб+hб=47,3809м,
Где hб - высота столба воды в баке водонапорной башни. Для компенсации несовпадений в режимах подачи и потребления воды в систему вводят регулирующие резервуары. В рассматриваемых условиях эта роль может быть отведена баку водонапорной башни, который должен в таком случае иметь достаточную емкость.
Таблица №2 «Расчетные параметры водопроводной сети»
| | | | | | | | |
| № расчетного участка | Длинна водоводов l, м | Расчетные расходы Qр, л/с | Диаметр труб D, мм | Экономические скорости Vэ, м/с | Потери напоров на 100 м hi, м | Суммарные потери напоров h, м | |
| 1-2 | 800 | 122 | 400 | 0,98 | 0,381 | 3,048 | |
| 2-3 | 300 | 100 | 350 | 1,04 | 0,505 | 3,03 | |
| | | 100 | 350 | 1,04 | 0,505 | | |
| 3-4 | 296 | 132 | 400 | 1,05 | 0,446 | 1,32 | |
| 4-5 | 592 | 104 | 350 | 1,08 | 0,545 | 3,2264 | |
| 5-6 | 296 | 96 | 350 | 1,00 | 0,465 | 1,3764 | |
| 3-6 | 592 | 88 | 350 | 0,92 | 0,391 | 2,31472 | |
| 5-7 | 1300 | 49 | 250 | 1,00 | 0,669 | 8,697 | |
| | | | | | | | |
При определении емкости бака водонапорной башни Vб учитывается необходимость хранения в нем пожарного запаса воды и содержание регулировочного объема воды Vр (обычно принимается в размере среднечасового расхода воды с учетом обеспечения всех видов водопотребления, т.е. Vр=0,04*Qобщ). Таким образом:
Vб=Qпож+0,04*Qобщ=744,02м3.
При известной емкости бака и его форме можно легко определить его размер. Так как наш бак является цилиндрической формы емкостью Vб, то его диаметр равен
Dб=3v(2*Vб)=10,81м.
При этом высота столба воды в баке hб по конструктивным соображениям принимается в размере 0,75Dб. hб=8,1071м.
2.9 Обоснование конструкции водозаборных скважин и их оборудования
водозабор гидрогеологический скважина
Выбор насосного оборудования.
Глубина динамического уровня воды в скважине составляет 37,6м. Поэтому используются погружные электронасосы. Требуемая высота напора составляет 57,648м, расход воды при работе насоса в течение 23 часов в сутки (1 час - ремонт и профилактика) составляет:
Qнас 1=Qскв/23 Qнас 1=1978,74/23=86,032м3/сут.
Этим показателям соответствует насос типа ЭЦВ- 10-120-68.
Для подачи воды из сооружений по обработке воды в водонапорную башню проектируется использование поверхностного насоса. Требуемая высота насоса составляет 47,3809м, расход воды при работе насоса в течение 23 часов в сутки равен:
Qнас 2=Qобщ/23 Qнас 1=10500,5/23=456,6м3/сут.
Для обеспечения водоподачи с этими параметрами проектируется использование пяти насосов типа 4К-8, характеристики которого приведены в таблице№3.
Таблица№3 «характеристика насоса 4к-8»
| Характеристика | Значение | |
| Расход воды | 10-120м3/сут | |
| Напор | 49-59м | |
| Мощность двигателя | 28кВт | |
| Диаметр входного патрубка | 100мм | |
| Вес насоса | 101кг | |
| Зазор на сторону | 25мм | |
| | | |
Требования к конструкции водозаборной скважины.
Глубина и конечный диаметр скважины определяются необходимостью вскрытия водоносного горизонта на полную мощность и расчетным диаметром фильтровой части r0=0.1 м. Таким образом, глубина скважины должна быть не менее 70 метров, конечный диаметр бурения - обеспечить установку фильтра диаметром не менее10” (254мм.). Фильтр установлен впотай на сальнике. Техническая колонна должна обеспечивать беспрепятственный спуск и подъём погружного насоса, а в процессе его эксплуатации осуществлять наблюдения за положением динамического уровня воды в скважине. Учитывая размеры насоса, диаметр технической колонны принимаем равным 10”.
Для укрепления верхней части ствола скважины проектируется установка кондуктора на глубину 10-12 метров. Затрубные пространства кондуктора и технической колонны цементируется до устья скважины. Глубина установки погружного насосного агрегата определяется положением динамического положения уровня воды в скважине. В проектируемых скважинах динамический уровень будет располагаться на глубине (Нст.+Sр), т.е. на глубине15+22.7=37,6м. Насосный агрегат должен быть погружён на 3-5 м. под динамический уровень, то есть реально будет находиться непосредственно над верхней частью фильтра скважины. См рис.3.
рис.3 «Конструкция водозаборной скважины»
2.10 Организация зон санитарной охраны
Для предотвращения загрязнения подземной и поверхностной воды в зоне водозабора устанавливаем ЗСО. Учитывая, что водозабором эксплуатируются грунтовые воды границы ЗСО-1 пояса, (зона строгого режима) устанавливаются в зоне радиуса 50 метров вокруг каждой скважины. В пределах этой зоны посторонним лицам, не связанным с эксплуатацией водозабора, вход воспрещён. Здесь исключается всякая хозяйственная деятельность, не связанная с водообеспечением, запрещается проживание людей.
ЗСО 2 пояса (зона ограничений) устанавливаем исходя из расстояния от источника загрязнения до водозабора, при прохождении которого болезнетворные бактерии погибнут. Для нахождения этого расстояния воспользуемся формулой:
, где
t - время погибания болезнетворных бактерий, принимаемое 400 сут.
Q - суммарный расход водозабора;
m - мощность пласта;
na= - водоотдача.
R2=v(10500.5*400/(3.14*95*0.1))=375.2393
При возможности химического загрязнения процесс самоочищения от них происходит очень медленно, оно соизмеримо с расчетным периодом эксплуатации или превышает его, поэтому принимаем t=9125сут. Тогда:
R2=v(10500.5*104/(3.14*95*0.1))=1876.197
Не исключая возможность как бактерицидного, так и химического загрязнения, принимаем зону санитарной охраны второго пояса равной 1876,197метрам.
В пределах этой зоны запрещается всякая деятельность, которая может привести к загрязнению подземных вод. Для грунтовых вод это всякое гражданское и промышленное строительство, а также сооружение отстойников, шламо - и хвостохранилищ, животноводческих комплексов. На сельскохозяйственных угодьях запрещается использовать ядохимикаты, строго нормируется количество вносимых удобрений. Существующие жилые и хозяйственные объекты в пределах этой зоны должны быть переоборудованы таким образом, чтобы исключалось попадание канализационных, сбросных вод в грунтовые воды.
ЗСО 3 пояса. Размеры этой зоны определяются из условия распространения влияния водозабора по пласту и обратного влияния возмущения в пласте на работу водозабора.
Rвл.=1.5*v(a*t)
a=к*m/, a=95*10/0,1=9500м2сут.,
t=10000сут., Rвл.=1.5*v9500*104=14620,1м.
2.11 Перспективы организации искусственного пополнения запасов подземных вод
Разведанное месторождения подземных вод характеризуется ограниченными эксплуатационными запасами. Дополнительное питание возможно лишь за счет инфильтрации. Весной, летом и осенью - за счет дождей. Зимой за счет снега. Необходимо проводить снегозадерживающие мероприятия: посадку хвойных просек, пропахивание борозд в зимний период; в весенне-летне-осенний период рыхление поверхностного слоя, так как в рыхлой почве вода быстрее просачивается, следовательно величина испарения будет меньше.
Заключение
1. Потребность в воде для проектируемых жилого посёлка и промышленного предприятия составляет 10500,5м3/сут.
2. Подземные воды разведаны в верхнечетвертичных отложениях межгорной впадины. В процессе эксплуатации водозабора будет происходить сработка гравитационной ёмкости с частичным восполнением за счет среднегодовой величины инфильтрации.
3. Проектный водозабор состоит из 7 скважин размещенных в виде кольцевого ряда. Длина ряда 350м. в центре впадины. Максимальное снижение уровня в центральной скважине 32,6м, что не превышает допустимого понижения Рассчитанная потребность посёлка и предприятия в воде обеспечена эксплуатационными запасами подземных вод верхнечетвертичных отложений.
4. Качество подземных вод в основном соответствует требованиям ГОСТ-2874-82. Неудовлетворительными является санитарное состояние воды из- за повышенного содержания бактерий, pb, fe и мутности воды. Проектом предусмотрено проведение обеззараживание воды путём хлорирования перед подачей в водопроводную раздаточную сеть; для обезмучивания воды - ввод коагулянта до попадения воды в отстойник.
5. Для обеспечения посёлка водой выбран кольцевой тип сети с расположением центральных водоводов по контуру жилого массива. Свободные напоры в магистральных сетях на территории посёлка и предприятия обеспечиваются водонапорной башней, высота которой 39.2м.
6. Подача воды из скважин в бак водонапорной башни осуществляется насосами 1 и 2 подъёма. Насосы 1 подъёма типа ЭЦВ-10-120-68 установлены в скважинах, насосы 2 подъёма типа 4К в количестве 5 штук после станции обеззараживания воды. Глубина водозаборных скважин должна быть не менее 95 метров, Диаметр технической колонны и фильтра -10”.
7. Вокруг водозаборных скважин устанавливается зона строгого режима с границей радиусом 50 метров. Зона ограничений охватывает территорию распространяющуюся в радиусе 1876,2м.
8. Дальнейшее увеличение эксплуатационных запасов подземных вод возможно лишь за счёт инфильтрации.
Список литературы
1. Гавич И.К. Гидрогеодинамика. М.:Недра,1988г.
2. Ленченко Н.Н., Лисенков А.Б., Данилов В.В. Практикум по курсам «водное хозяйство» и «поиски и разведка подземных вод». М.: Московский геологоразведочный институт, 1990.
3. Кононов В.М., Ленченко Н.Н. Методическое руководство по курсовому проектированию по дисциплине «водное хозяйство». М.: Московский геологоразведочный институт, 1991.