Расчет двигателя электрические машины. курсовая 3. Расчет и конструктивная разработка трехфазного

• Название: Расчет и конструктивная разработка трехфазного
• Анкор: Расчет двигателя электрические машины
• Дата: 08.11.2021
• Размер: 395.48 Kb.
• Имя файла: курсовая 3.docx
• Тип: Техническое задание; #266045
• страница: 3 из 6

H_Z2=1520 А/м при по табл. П1.7 [2]

(67)

38. Коэффициент насыщения зубцовой зоны по (9.115) [2]

(68)

39. Магнитное напряжение ярма статора по (9.116) [2]

по (9.119) [2]

(69) (70)

(при отсутствии радиальных ветиляцонных каналов в статоре по (9.117) [2]

(71)

Для B_a=1.2 Тл по табл. П 1.6 [2] находим Н_a=262 А/м

(72)

40. Магнитное напряжение ярма ротора по (9.121) [2]

[где по (9.127) [2]

(73) (74)

по (9.124) [2] для двухполюсных машин при выбираем формулу

,

(75)

по (9.122)

(76)

Для по табл. П 1.6 [2] находим Н_j=87 А/м

(77)

41. Магнитное напряжение на пару полюсов (по 9.128) [2]

(78)

42. Коэффициент насыщения магнитной цепи по (9.129) [2]

(79)

43. Намагничивающий ток по (9.130) [2]

(80)

Относительное значение по (9.131) [2]

(81)

6. Параметры рабочего режима

44. Активное сопротивление обмотки статора по (9.132) [2] (для медных проводников ) -коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока по табл. 9.19 [2]

по (9.138) [2] -укорочение шага обмотки статора для двуслойной обмотки

(82)

по (9.136) длина лобовой части катушки

B=0,01 м

(83)

длина вылета лобовой части катушки по (9.140) [2]

где kвыл=0.26 по табл. 9.19

(84)

по (9.135) [2] длина пазовой части равна конструктивной длине сердечников машины

lп1=l1=0.215 м

(85)

Длина проводников фазы обмотки по (9.134) [2]

Т.к. а=1 то

(86) (87)

(для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура v_расч=115⁰С)

Относительное значение

(88)

45. Активное сопротивление фазы обмотки ротора для литой алюминиевой обмотки ротора предварительно по (9.169) [2]

(89)

по (9.170)

(90)

тогда активное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.168) [2]

(91)

Приводим к числу витков обмотки статора по (9.172), (9.173) [2]

(92)

Относительное значение

(93)

46. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152) [2] предварительно (см. рис. 9.50,е и 9.76 [2])

h2=24,64-2 0,4=23,84 мм b1=13,54 мм; ; lδ=0,215 м; bш=4; hк=0,5 (b1-bш)=0,5* (13,54 –4)= 4,77 мм h1с=0 (проводники закреплены пазовой крышкой) kβ=1; kβ’=1; lδ’=lδ=0,215м по (9.154) по (9.159)

(94) (95) (96)

по табл. 9.22(см. рис. 8.50,е) [2] и по рис. 9.76 [2]

(97)

по (9.176) [2]

(98)

по (9.174) [2]

(99)

Для β_ск=0 по рис. 9.51,д и t_Z2/t_Z1=19/14=1.36 k_ск^’=1.3

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152) [2]

(100)

Относительное значение

(101)

47. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.177) [2] с учетом, что (см. рис. 9.52, а,ж и рис. 9.76) [2]

(102)

по (9.178) [2]

(103)

по (9.181) [2]

(104)

так как при закрытых пазах =0

по (9.180) [2]

(105)

по табл. 9.23 (см. рис. 9.52,а,ж [2]) (где b_ш=1,5 из п.31)K_д=1;

(106)

по (9.182) [2] коэффициент проводимости скоса

(107)

Тогда индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.177) [2] будет

(108)

Приводим к числу витков статора по (9.172) и (9.183) [2]:

(109)