расчет пост тока. "Расчет машины постоянного тока"
Скачать 0.54 Mb.
|
10. Расчет параллельной обмотки возбуждения Необходимая МДС параллельной обмотки: (10.1) Средняя длина витка катушки параллельной обмотки: (10.2) Толщина изоляции принимается приближенно при диаметрах якоря до . . Сечение меди параллельной обмотки: (10.3) где –коэффициент запаса; – коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления меди при увеличении температуры до 75 0 С. Номинальная плотность тока принимается: (10.4) Число витков на пару полюсов: (10.5) Номинальный ток возбуждения: (10.6) Полная длина обмотки: (10.7) Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 20° С: (10.8) Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 75° С: (10.9) Масса меди параллельной обмотки: (10.10) 11. Коллектор и щетки Ширина нейтральной зоны: (11.1) Принимается ширина щетки: (11.2) Поверхность соприкосновения щетки с коллектором: (11.3) При допустимой плотности тока , число щеток на болт: (11.4) Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором: (11.5) Плотность тока под щетками: (11.6) Активная длина коллектора: (11.7) 12. Расчет обмотки добавочных полюсов МДС обмотки добавочных полюсов для машин постоянного тока без компенсационной обмотки находится в пределах: (12.1) Число витков на один полюс: (12.2) где ад – число параллельных ветвей обмотки добавочных полюсов, ад =1 Предварительное сечение проводников: (12.3) где , при IP23 Принимаем сердечник добавочного полюса длиной : при равной длине якоря Ширина сердечника Средняя длина витка обмотки добавочного полюса: (12.4) где –ширина катушки добавочного полюса; и – односторонний размер зазора между сердечником добавочного полюса и катушкой с учетом изоляции сердечника; при диаметрах якоря D до 0,5 м. Полная длина проводников обмотки: (12.5) 12.7 Сопротивление обмотки добавочных полюсов при температуре 20 0 С: (12.6) Сопротивление при температуре 75 0 С: (12.7) Масса меди обмотки добавочных полюсов: (12.8) 13. Потери и КПД Электрические потери в обмотке якоря: (13.1) Электрические потери в обмотке добавочных полюсов: (13.2) Электрические потери в параллельной обмотке возбуждения: (13.3) Электрические потери в переходном контакте щеток на коллекторе: (13.4) где – потери напряжения в переходных контактах Потери на трение щеток о коллектор: (13.5) где – давление на щётку ; – коэффициент трения щетки ; Потери в подшипниках и на вентиляцию: Принимаем Масса стали ярма якоря: (13.6) Условная масса стали зубцов якоря с овальными пазами: (13.7) Магнитные потери в ярме якоря: (13.8) где – удельные потери в ярме якоря: (13.9) где – удельные потери в стали для и ; – частота перемагничивания ; Магнитные потери в зубцах якоря: (13.10) где Добавочные потери: (13.11) Сумма потерь: (13.12) КПД машин: (13.13) Конструкция двигателя постоянного тока Заключение В данной работе был выполнен расчет двигателя постоянного тока параллельного возбуждения: исполнения по степени защиты – IP22, по способу охлаждения – IC01, изоляция класса В, за основу была взята машина серии 2П. В частности был произведен расчет главных размеров двигателя, выбрана и рассчитана обмотка якоря, произведен расчет и проверка магнитной цепи машины, также расчет параллельной обмотки возбуждения, щеточно-коллекторного узла и добавочных полюсов. В заключении был произведен расчет потерь и коэффициента полезного действия машины и сделан подробный чертеж машины постоянного тока с приведенной спецификацией. Список используемой литературы 1. Вольдек А.И. Электрические машины. – Л.: Энергия, 1978. 2. Виноградов Н.В. Производство электрических машин. – М.: Энергия, 1970. 3. Иванов – Смоленский А.В. Электрические машины. – М.: Энергия, 1980. 4. Копылова И.П. Электрические машины. – М.: Энергоатомиздат, 1986. 5. Проектирование электрических машин. / Под ред. Копылова И.П. – М.: Энергия, 1980. |