нтс. Документ Microsoft Word. Расчет надежности технических средств защиты людей от опасных факторов пожара Задача 1

• Название: Расчет надежности технических средств защиты людей от опасных факторов пожара Задача 1
• Дата: 14.01.2023
• Размер: 379.33 Kb.
• Имя файла: Документ Microsoft Word.docx
• Тип: Задача; #885918
• страница: 3 из 4

Задача 2. Разработана конструкция индивидуального пожарного спаса- тельного устройства для комплектования гостиниц. На рис. 6 представлена его блок-схема безотказности. Чтобы принять решение о его производстве

необходимо оценить, в состоянии ли эта конструкция обеспечить безопас- ность человека в гостинице при следующих исходных данных:

τ = 0,5 года; t_то = 8 часов = 0,000913 года;

μ = 1460 1/год; λ_т = 18 · 10^-6 1 / год.

Решение 1. По условию примера отказы элементов 8-14 могут быть только скрыты- ми. Этот участок элементов приводим к эквивалентной интенсивности отказов од- ного условного элемента. Для этого сначала просуммируем интенсивности отказов одной из цепей с 8-го по 14 элемент, так как они соединены последовательно:

10^{- 6} · (0,002 + 1,1 + 7,5 + 0,35 + 0,35 + 0,02 · 2 + 0,2) = 9,54 · 10^-6 .

2. 
   По формуле (5) вычислим эквивалентную интенсивность отказов од- ного условного элемента, мыслимого взамен резервных и резервируемых элементов 8-14:
   

λ_су = (9,54 · 10^-6)² = 0,000000.

Таким образом, интенсивность отказов условного элемента считаем равной нулю.

2. 
   По формулам (3) и (4) вычислим параметры потоков скрытых и явных отказов устройства:
   

ω_c = λ_c3 + λ_c4 + λ_c6 + λ_cу = (0,12 + 0,65 · 4 + 1,1 + 0) · 10^-6 = 3,82 · 10^-6 ; ω_{я =} λ_я1 + λ_я2 + λ_я5 + λ_я7 = (0,02 + 0,04 + 1,1 + 0,02) · 10^-6 = 1,18 · 10^-6 .

2. 
   По условию примера размерность исходных данных представлена в расчете на 1 год, следовательно, вычисленные параметры потоков отказов необходимо так- же привести к 1 году:
   

ω_c = 3,82 · 10^-6 1 / час · 8760 час / год = 0,0335 1 / год;

ω_я = 1,18 · 10^-6 1 / час · 8760 час / год = 0,0103 1 / год.

2. 
   По формуле (11) вычислим вероятность того, что спасательное устройство за время Т= 1 год будет застигнуто пожаром в неработоспособном состоянии и на че- ловека будут воздействовать ОФП (индивидуальный пожарный риск):
   

Р_н = 18 · 10^-6 · 1 (0,0335 · 0,5 / 2 + 0,0103 / 1460 + 0,000913 / 0,5) = 0,1 · 10^-6 .

При данных условиях устройство с большим запасом может обеспечить требу- емую Техническим регламентом [1] безопасность людей, т.к.Р_ндолжно быть

≤ 10^{- 6} .

λ_я = 0,02 λ_я = 0,04 ^{λс = 0,12 λ}с ^{= 0,65}





14 13 12

Рис.6. К задаче 3. Блок-схема безотказности спасательного устройства. Интенсивности отказов взяты из приложения 4, размерность 10^-6 1/час. Элементы 8-14 дублированы нагруженным резервом.

Интенсивности отказов элементов (10^-6 1/час)

Таблица 4

	Номер элемента на блок-схеме (рис.6)
№ вари- анта	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
1	0,01	0,01	0,01	0,10	0,1	0,1	0,01	0,002	0,1	2,0	0,10	0,10	0,01	0,01
2	0,02	0,02	0,02	0,15	0,2	0,2	0,02	0,003	0,2	2,5	0,15	0,15	0,02	0,02
3	0,03	0,03	0,03	0,20	0,3	0,3	0,03	0,004	0,3	3,0	0,20	0,20	0,03	0,03
4	0,04	0,04	0,04	0,25	0,4	0,4	0,04	0,005	0,4	3,5	0,25	0,25	0,04	0,04
5	0,05	0,05	0,05	0,30	0,5	0,5	0,05	0,006	0,5	4,0	0,30	0,30	0,05	0,05
6	0,06	0,06	0,06	0,35	0,6	0,6	0,06	0,007	0,6	4,5	0,35	0,35	0,06	0,06
7	0,07	0,07	0,07	0,40	0,7	0,7	0,07	0,008	0,7	5,0	0,40	0,40	0,07	0,07
8	0,08	0,08	0,08	0,45	0,8	0,8	0,08	0,009	0,8	5,5	0,45	0,45	0,08	0,08
9	0,09	0,09	0,09	0,50	0,9	0,9	0,09	0,010	0,9	6,0	0,50	0,50	0,09	0,09
10	0,10	0,10	0,10	0,55	1,0	1,0	0,10	0,011	1,0	6,5	0,55	0,55	0,10	0,10
11	0,11	0,11	0,11	0,60	1,1	1,1	0,11	0,012	1,1	7,0	0,60	0,60	0,11	0,11
12	0,12	0,12	0,12	0,65	1,2	1,2	0,12	0,013	1,2	7,5	0,65	0,65	0,12	0,12
13	0,13	0,13	0,13	0,70	1,3	1,3	0,13	0,014	1,3	8,0	0,70	0,70	0,13	0,13
14	0,14	0,14	0,14	0,75	1,4	1,4	0,14	0,015	1,4	8,5	0,75	0,75	0,14	0,14
15	0,15	0,15	0,15	0,80	1,5	1,5	0,15	0,016	1,5	9,0	0,80	0,80	0,15	0,15
16	0,16	0,16	0,16	0,85	1,6	1,6	0,16	0,017	1,6	9,5	0,85	0,85	0,16	0,16
17	0,17	0,17	0,17	0,90	1,7	1,7	0,17	0,018	1,7	10,0	0,90	0,90	0,17	0,17
18	0,18	0,18	0,18	0,95	1,8	1,8	0,18	0,019	1,8	10,5	0,95	0,95	0,18	0,18
19	0,19	0,19	0,19	1,00	1,9	1,9	0,19	0,020	1,9	11,0	1,00	1,00	0,19	0,19
20	0,20	0,20	0,20	1,05	2,0	2,0	0,20	0,021	2,0	11,5	1,05	1,05	0,20	0,20
21	0,21	0,21	0,21	1,10	2,1	2,1	0,21	0,022	2,1	12,0	1,10	1,10	0,21	0,21
22	0,22	0,22	0,22	1,15	2,2	2,2	0,22	0,023	2,2	12,5	1,15	1,15	0,22	0,22
23	0,23	0,23	0,23	1,20	2,3	2,3	0,23	0,024	2,3	13,0	1,20	1,20	0,23	0,23
24	0,24	0,24	0,24	1,25	2,4	2,4	0,24	0,025	2,4	13,5	1,25	1,25	0,24	0,24
25	0,25	0,25	0,25	1,30	2,5	2,5	0,25	0,026	2,5	14,0	1,30	1,30	0,25	0,25
26	0,26	0,26	0,26	1,35	2,6	2,6	0,26	0,027	2,6	14,5	1,35	1,35	0,26	0,26
27	0,27	0,27	0,27	1,40	2,7	2,7	0,27	0,028	2,7	15,0	1,40	1,40	0,27	0,27
28	0,28	0,28	0,28	1,45	2,8	2,8	0,28	0,029	2,8	15,5	1,45	1,45	0,28	0,28
29	0,29	0,29	0,29	1,50	2,9	2,9	0,29	0,030	2,9	16,0	1,50	1,50	0,29	0,29
30	0,30	0,30	0,30	1,55	3,0	3,0	0,30	0,031	3,0	16,5	1,55	1,55	0,30	0,30