Срс. Срс 13 ПиРЖбКк 1 Бекшеева Улданай. Расчет плиты по раскрытию наклонных трещин

• Название: Расчет плиты по раскрытию наклонных трещин
• Дата: 04.12.2022
• Размер: 96.53 Kb.
• Имя файла: Срс 13 ПиРЖбКк 1 Бекшеева Улданай.docx
• Тип: Документы; #827262

КАЗАХСКАЯ ГОЛОВНАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ

МЕЖДУНАРОДНАЯ ОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ КОРПОРАЦИЯ

Факультет Общего Строительства



Срс 9

по дисциплине «Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций I

Тема:

«Расчет плиты по раскрытию наклонных трещин»

Выполнила:ст-т гр. РПЗС 20-14

Бекшеева Улданай

Проверила: Ажгалиева Б.А.

Алматы 2022

Общие критерии ограничения прогибов

Прогибы железобетонных конструкций ограничивают из-за условий обеспечения нормальной эксплуатации зданий и сооружений, используемые в данной конструкции. Предельные прогибы основываются на следующих требований:

а) технологических - обеспечение нормативной эксплуатации технологического оборудования;

б) конструктивных - обеспечение целостности элементов и их сопряжений с другими элементами в пространственной системе здания и стабильности проектного положения;

в) физиологических – исключение недопустимых уровней колебаний, вредящих здоровью и вызывающих ощущение дискомфорта;

г) эстетико-психологических - предотвращение ощущения опасности и дискомфорта. Конструктивными требованиями можно назвать ограничение прогибов зазором, между нижней границей горизонтальной конструкции и перегородкой, расположенной под ней, в целях недопущения ее повреждения.

В СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» рекомендуемый зазор - не менее 40 мм. Требования к физиологическим параметрам предельных прогибов устанавливаются, в соответствии с ГОСТ 12.1.012-2004, назначением виброперемещение виброскорости и виброускорений, не превышающих предельные. Физиологические требования связаны так же с ограничением вибрации перекрытия и лестничных маршей (зыбкость), вызванной перемещениями людей. 109 Эстетико-психологические требования к прогибам касаются всех горизонтальных конструкций, попадающим в поле видимости. Они выражаются в недопущении превышения относительных прогибов f/l значениями 1/150 – 1/300 в зависимости от величины пролета. В данном случае пролетом считается видимая длина элемента. Эстетико-психологическим требованиям по ограничении прогибов горизонтальных конструкций определяются при действии только постоянных и длительных нагрузок. Кратковременное превышение прогибов сверх установленных, по этим требованиям допускается. При этом прогиб измеряется от прямой, проведенной через точки опирания конструкций, т.е. не учитывается выгиб, вызванный предварительным обжатием. При ограничении прогиба величиной зазора между горизонтальной конструкцией и нижерасположенной перегородкой, следует учитывать нагрузки, приложенные только после установки перегородки. 4.2. Определение кривизны с использованием билинейной диаграммы состояния бетона Прогибы строительных конструкций определяются по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик. Для железобетонных конструкций прогибы определяют на основе кривизны сечения. Для учета особенности деформирования принимается билинейная диаграмма состояния бетона b - b для сжатия и растяжения. До образования трещин, учитывается сжатая и растянутая зоны сечения, схема напряженно-деформированного состояния которого показана на рис. 4.1. Деформации сжатия bt и высоту сжатой зоны х (см.рис.4.1) определяем из совместного решения уравнений равновесия внешних и внутренних продольных сил и изгибающих моментов относительно нейтральной оси [82]

Как определить прогиб железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне? как учитывают при определении прогиба влияние длительного действия нагрузки?

Определение прогибов

К элементам, не имеющим трещин в растянутой зоне, относятся преднапряженные конструкции 1й и 2й категорий трещиностойкости и конструкции со слабым армированием, прочность которых исчерпывается с образованием трещин в растянутой зоне.

4.31. Прогиб f_m, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле

f_m=₀¹∫M_x(1/r)_xdx 

где Mx изгибающий момент в сечении х от дей­ствия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;

(1/r)_x — полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; значения 1/r определяются по формулам и соответствен­но для участков без трещин и с трещинами; знак 1/r принимается в соответст­вии с эпюрой кривизны.

Для сплошных балочных плит толщиной менее 25 см с трещинами в растянутой зоне значения прогибов (формула 171) повышают умножением на коэффициент ФИ:

φ= (h₀ / (h₀ – 0.7)) ^3 ≤ 1.5

Полный прогиб элементов определяют с с учетом длительности действий нагрузки f=f1-f2+f3-f4, где f1 – прогиб от непродольнительно действия всей нагрузки, f2 – прогиб от непрод. действия постоянной и длительной , f3 – от прод-ого действия постоянной и и длит., f4 – выгиб, вызванный ползучестю бетона от обжатия.

Полный прогиб преднапряженных элементов определяют с учетом длительности действия нагрузки по полной кривизне

1/r = 1/r1 - 1/r2 + 1/r3 - 1/r4/

Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имею­щих трещины, на каждом участке, в пределах ко­торого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напря­женного сечения, принимая ее для остальных сече­ний такого участка изменяющейся пропорционально значениям.

Предпосылки, заложенные в основу определения кривизны изгибаемого элемента с трещинами в растянутой зоне. Кривизну железобетонных элементов на участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, определяют на основе следующих положений:

• 
  рассматривают сечение с трещиной в растянутой зоне;
  
• 
  работу растянутого бетона, расположенного между нулевой линией и вершиной трещины, не учитывают и считают, что все растягивающие усилия в сечении с трещиной воспринимаются продольной арматурой;
  
• 
  в расчет вводят высоту сжатой зоны над трещиной и принимают, что напряжения в бетоне сжатой зоны распределены равномерно, а неупругие деформации сжатого бетона (имеются в виду деформации ползучести) учитываются коэффициентом ν_b;
  

+переход от деформаций арматуры и бетона в сечении с трещиной к средним деформациям осуществляют путем введения в расчет коэффициентов φs и φb, учитывающих соответственно работу растянутого бетона на участке с трещинами и неравномерность распределения деформаций крайних сжатых волокон бетона по длине участка с трещинами.

Расчет предварительно-напряженных балок

Расчет балки в самом напряженном разрезе (обычно в половине расстояния между соседними опорами) осуществляется в два этапа. Прикладываем усилие к балке X от затяжки, затем подвергаем балку сжатию вне центра, при этом напряженным оказывается ее нижний пояс. Сила напряжения X будет ограничена устойчивостью этого пояса. Когда балка будет находиться под нагрузкой, то предварительное напряжение в ней будет исчерпано, а в хорошо подобранной балке усилия в поясах и затяжке будут стремиться к своим расчетным сопротивлениям. Как узнать, что подбор сечения балки выбран верно? Это будет зависеть от возможности принимать большой изгибающийся момент при заданной площади сечения. Прогиб балки в середине пролета высчитывают, исходя из действий нормативных нагрузок и согласно инструкции по проектированию предварительно-напряженных конструкций. Отсчет прогиба начинается от хорды, соединяющей стойки балки. Также следует учитывать и обратный выгиб балки от усилий предварительного натяжения и от самонатяжение затяжки. Необходимо при этом проверить стенки предварительно-напряженных балок; в отдельных случаях – пластические изменения в самой балке. Деформации в затяжке не допускаются, а в предварительно-напряженных опорных брусьях деформации ограничены условиями обычных балок.

Предварительное напряжение балок из алюминиевых сплавов стальными затяжками дает больший результат, чем в стальных балках, из-за большего модуля упругости и меньшей цены стальной затяжки. Правда, имеется и существенный недостаток – меньшая устойчивость балки и ее усилий температур, возникающих вследствие коэффициентов линейного расширения алюминия и стали.

Список использованной литературы:

• 
  Онищик Л. И., Каменные конструкции промышленных и гражданских зданий, М. — Л., 1939;
  
• 
  Справочник проектировщика. Каменные и армокаменные конструкции, под ред. С. А. Семенцова и В. А. Камейко, 1968;
  
• 
  Поляков С. В. и Фалевич В. Н.,
  
• 
  Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций, М., 1966; Строительные нормы и правила, часть 2, раздел В, гл. 2. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования, М., 1962.