Главная страница
Навигация по странице:

  • 7.1. Выбор электродвигателя, кинематический и силовой расчеты привода

  • 7.2. Расчет червячной передачи

  • 7.3. Расчет цепной передачи

  • Курс работа. Расчет привода с червячным редуктором и цепной передачей Задание на курсовую работу


    Скачать 1.52 Mb.
    НазваниеРасчет привода с червячным редуктором и цепной передачей Задание на курсовую работу
    АнкорКурс работа
    Дата14.02.2023
    Размер1.52 Mb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаКурс работа.docx
    ТипДокументы
    #937292

    Расчет привода с червячным редуктором и цепной передачей

    Задание на курсовую работу:

    Подобрать электродвигатель, выполнить кинематический и силовой расчеты привода, расчет червячной и цепной передач (рис. 7.1).



    Исходные данные

    1. Мощность на валу ведомой звездочки цепной передачи   = 4,0 кВт.

    2. Частота вращения вала ведомой звездочки  .

    3. Общее передаточное отношение привода  .

    4. Нагрузка постоянная.

    5. Выпуск серийный.

    6. Требуемая долговечность привода  .

    7.1. Выбор электродвигателя, кинематический и силовой расчеты привода

    Общий КПД привода (см. табл. 3.1):



     = 0,8 — КПД червячной передачи при предварительных расчетах;

     = 0,95 — КПД открытой цепной передачи;

     = 0,995 — КПД пары подшипников качения.

    Определяем требуемую мощность и частоту вращения вала электродвигателя.



    Выбираем асинхронный электродвигатель 4A100L2 с номинальной мощностью   = 5,5 кВт, синхронной частотой вращения   асинхронной частотой вращения   (см. табл. 3.3).

    Распределяем общее передаточное отношение привода между передачами. Принимаем передаточное число червячной передачи   = 20, цепной передачи   = 60 / 20 = 3.

    Выполняем кинематический расчет привода. Мощности на валах:



    Частота вращения валов:



    Вращающие моменты:



    Результаты расчета сведем в табл. 7.1.



    7.2. Расчет червячной передачи

    • Определяем предварительно скорость скольжения в червячной передаче [2, с. 26]:



    • Выбираем материал венца червячного колеса с учетом скорости скольжения и способа отливки. Способ отливки следует назначать в зависимости от заданного типа производства. При единичном производстве рекомендуется способ отливки в земляную форму. Из табл. 7.2 выбираем оловянную бронзу БрОФЮ-1 с пределом прочности   = 275 МПа и пределом текучести   = 200 МПа. Заливка в кокиль.

    • Определяем допускаемое контактное напряжение:



    где   — допускаемое контактное напряжение, соответствующее пределу контактной выносливости при числе циклов перемены напряжений  ;

    , причем меньшие значения принимаются при червяках, закаленных ТВЧ, со шлифованными витками, большие при цементируемых, закаленных, шлифованных и полированных червяках;

     — коэффициент, учитывающий интенсивность изнашивания зубьев колес в зависимости от скорости скольжения; определяется по формуле   или по табл. 7.3;

     — коэффициент долговечности, заключен в диапазоне значений  :



    где   — число циклов нагружения (  циклов);   — частота вращения вала червячного колеса;   — требуемая долговечность (ресурс) привода в часах (при постоянной нагрузке).



    Примечания.

    1. Способ отливки обозначается заглавной буквой: 3 — в землю; К —
      в кокиль; Ц — центробежный.

    2. В скобках указаны формулы для червячных передач с твердостью червяка Н < 350 НВ.



    Для II и III групп материалов венцов червячных колес формулы расчета допускаемых контактных напряжений указаны в табл. 7.1.



    • Допускаемые напряжения изгиба для всех групп материалов венцов колес определяются но формуле, которую в общем виде можно записать как



    где   — исходное допускаемое напряжение:



    значение   указаны в табл. 7.2,

     — коэффициент долговечности при расчете на усталость при изгибе;





    • Определяем геометрические параметры червячной передачи. Межосевое расстояние определяется из условия



    где   — вращающий момент на червячном колесе, Н • мм;

     — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине зуба; в предварительных расчетах при постоянной нагрузке можно принимать   = 1;

     — допускаемое контактное напряжение.



    Межосевое расстояние можно округлять до значений из стандартного ряда (80; 100; 125; 140; 160; 180; 200; 225; 250 мм и т. д.) или до чисел, оканчивающихся на 0 или 5. Принимаем



    Число заходов червяка зависит от передаточного числа червячной передачи (табл. 7.4).



    Для   = 20 число заходов червяка   = 2, тогда число зубьев колеса



    Из условия неподрезания зубьев колеса рекомендуется принимать  .

    Предварительное значение модуля передачи



    Принимаем   = 6,3 мм (табл. 7.5).

    Коэффициент диаметра червяка при принятом модуле   = 6,3 мм.



    Полученное при расчетах значение округляется до ближайшего стандартного (табл. 7.5). Принимаем   = 10.



    После расчета коэффициента диаметра червяка следует проверить нижний предел рекомендуемых значений:



    Примечание. Ряд передаточных чисел червячных передач по ГОСТ 2144-76: 8; 9; 10; 11,2; 12,5; 14; 16; 18; 20; 22,4; 25; 28; 31,5; 35,5; 40 и т. д.

    Коэффициент смещения



    Рекомендуемые пределы значений коэффициента смещения для червячных передач  . Однако допускается диапазон  .

    В некоторых случаях после произведенных расчетов следует уточнить передаточное число передачи и отклонение   фактического значения   от заданного  .



    Если последнее неравенство выполняется, то можно продолжать расчет геометрических размеров червяка и червячного колеса. Делительный диаметр червяка



    и червячного колеса



    Диаметр вершин витков червяка и зубьев червячного колеса



    Диаметр впадин витков червяка и зубьев червячного колеса



    Наибольший диаметр червячного колеса



    Принимаем



    Если коэффициент смещения  , то для червяка следует определять начальный диаметр:



    Длина нарезанной части червяка определяется по формулам ГОСТ 19650-74 (табл. 7.7).



    Для фрезеруемых и шлифуемых червяков при   увеличивают на 25 мм, при   = (10-16) мм — на 35-40 мм, при   > 16 — на 50 мм, что связано с искажением профиля витка червяка при входе и выходе режущего инструмента. Если коэффициент смещения занимает промежуточное значение (отличается от указанных в табл. 7.6),   определяют но тому из уравнений, которое дает большее значение  .

    Для





    т.к.  <10, то   увеличиваем на 25 мм. Принимаем   = 120 мм.

    Ширина венца червячного колеса



    Полученное значение округляется до величины из ряда нормальных линейных размеров. Принимаем   = 56 мм.

    Определяем угол охвата червяка червячным колесом  :



    Условие   > 90° выполняется.

    Определяем силы в зацеплении червячной передачи.

    Следует изобразить схему действия сил и определить их величины. Если в задании не оговорено направление вращения и нарезки винтовой линии червяка, то ими можно задаться самостоятельно. Следует учитывать, что если червяк имеет правое направление винтовой линии, то передаточное отношение   — положительная величина. Если червяк имеет левое направление винтовой линии, то   — отрицательная величина.

    Предположим, что червяк с правым направлением витка вращается по часовой стрелке. Схема действия сил показана на рис. 7.2.



    Выполняем проверочный расчет червячной передачи на прочность но контактным напряжениям.

    Определяем скорость скольжения в зацеплении



    где   — окружная скорость на червяке;



    Уточняем допускаемое напряжение для найденной скорости скольжения:



    Расчетное контактное напряжение



    где   — коэффициент динамической нагрузки



    Определяем КПД передачи:



    где   — приведенный угол трения, определяемый экспериментально (табл. 7.8).



    Меньшие значения   приведены для оловянной бронзы, большие для безоловянной бронзы, латуни и чугуна.



    Осуществляем проверку зубьев колеса по напряжениям изгиба. Расчетное напряжение изгиба



    где   — коэффициент формы зуба, который принимается по табл. 7.9 в зависимости от эквивалентного числа зубьев колеса  ;

     — коэффициент концентрации нагрузки по длине зуба; для постоянной нагрузки   = 1,0;

     — коэффициент динамической нагрузки, зависящий от скорости колеса; при







    Условие прочности выполняется.

    Тепловой расчет.

    Рабочая температура масла без искусственного охлаждения



    где   — КПД червячной передачи;   — мощность на червяке, Вт;

     — коэффициент теплоотдачи,   при плохих условиях охлаждения;  = 13-17 при хороших условиях охлаждения);

     — площадь охлаждения корпуса без учета площади дна корпуса,  , где   — межосевое расстояние червячной передачи;

     — коэффициент, учитывающий отвод теплоты от корпуса редуктора в металлическую плиту или раму;

     — максимально допустимая температура напева масла:



    Если рабочая температура масла превышает допустимое значение, то следует принимать меры по охлаждению масла: увеличивать площадь охлаждения за счет применения ребер охлаждения на корпусе редуктора, устанавливать на валу червяка вентилятор, применять водяное охлаждение и т. д.

    При охлаждении вентилятором



    где коэффициент   выбирается из таблицы в зависимости от частоты вращения вентилятора   (табл. 7.10).



    7.3. Расчет цепной передачи

    Исходные данные для расчета цепной передачи



    По табл. 7.11 по передаточному числу принимаем число зубьев меньшей звездочки   = 25, тогда число зубьев большой звездочки





    Определяем коэффициент, учитывающий условия эксплуатации:



    где   — коэффициент динамичности нагрузки при спокойной нагрузке;   = 1 [9, с. 68];

     — коэффициент, учитывающий межосевое расстояние; примем   = 1 при 

     — коэффициент, учитывающий наклон передачи к горизонту, если линия центров наклонена до 60°;   = 1;

     — коэффициент, зависящий от способа регулирования натяжения цени; при регулировке оси одной из звездочек   = 1;

     — коэффициент, учитывающий характер смазки; при регулярной капельной смазке   = 1;

     — коэффициент, зависящий от продолжительности работы в сутки; при односменной работе   = 1.



    Ориентировочно допускаемое давление в шарнирах определим но табл. 7.12 в зависимости от частоты вращения меньшей звездочки 



    Определим ориентировочное значение шага цепи, принимая число рядов цепи   = 1:



    Зададимся двумя смежными шагами цепи ПР по ГОСТ 13568-75 (табл. 7.13) и рассчитаем оба варианта (табл. 7.14).



    Расчетный коэффициент запаса прочности



    но табл. 7.18







    Условие выполняется.

    Принимаем роликовую однорядную цепь ПР-25,4-56700 но ГОСТ 13568-75.

    Наибольшая хорда, необходимая для контроля звездочек:



    Координаты точки 



    Координаты точки 



    Угол наклона радиуса вогнутости



    Ширина внутренней пластины   = 24,13 мм по ГОСТ 13568-75. Расстояние между внутренними пластинами   = 15,88 мм по ГОСТ 13568-75.

    Радиус скругления зуба



    Расстояние от вершины зуба до линии центров дуг скруглений



    Диаметр обода (наибольший)



    Радиус скругления у основания зуба   при



    Ширина зуба однорядной звездочки



    написать администратору сайта