Главная страница
Навигация по странице:

  • 7 РАСЧЕТ ОБМОТОК ВЫСШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ 7.1 Выбор схемы регулирования напряжения

  • Примечание

  • 8 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 8.1 Определение потерь короткого замыкания

  • 8.2 Расчет напряжения короткого замыкания

  • 9 Определение размеров магнитной системы и параметров холостого хода

  • 10 ОЦЕНКА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ СПРОЕКТИРОВАННОГО ТРАНСФОРМАТОРА 10.1 Расчет и построение внешних характеристик U

  • 10.2 Расчет и построение энергетических характеристик трансформатора

  • 11 Заключительные расчеты 11.1 Определение погрешности для основных расчётных параметров

  • Список литературы

  • рушан. Расчет трехфазного сухого силового трансформатора


    Скачать 3.7 Mb.
    НазваниеРасчет трехфазного сухого силового трансформатора
    Дата11.06.2022
    Размер3.7 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файларушан.doc
    ТипРеферат
    #585628
    страница4 из 4
    1   2   3   4

    Примечание: предварительно суммарный радиальный размер проводов обмотки равен 12.358 м, выбираем из таблицы 9 один слой 11, 8 м, в приложении 5 находим близкий размер.

    в) по таблице приложения П 5 подбираем провод так, чтобы а ≤ аmax;

    г) зная а и П1 , по табл. П 5 подбираем размер провода b так, чтобы получить целое число параллельных проводов в витке nв11пр целое число (с точностью 1÷3%).

    Записываем выбранный провод в виде:

    Находим точное значение сечения витка

    д) находим число витков в слое обмотки:

    Примечание: Выбираем 25 слоев.

    Округляем wсл1 до меньшего целого числа;

    е) находим число слоев:

    Примечание: Округлим Nсл1 до большего целого числа 1.

    Если последний слой обмотки окажется слабо заполненным, то можно скорректировать значения размеров а и b так, чтобы дробная часть числа Nсл1 была незначительно меньше единицы.

    ж) определяем число охлаждающих каналов, проведя предварительный расчет для 2 охлаждающих поверхностей.

    Электрические потери в обмотке НН:

    Остальные размеры при намотке обмотки НН плашмя:



    где D1′- внутренний диаметр обмотки НН;

    D1′′ - наружный диаметр обмотки НН

    Плотность теплового потока:

    Исходя из полученного значения, определяем необходимое число охлаждающих каналов шириной 15 мм (или меньшей ширины), как это следует из табл. 7 и п. 5.3.5 данного пособия.

    Примечание: как видим из полученных значений норма превышена более чем на 100 %, а значит необходимо ввести дополнительно два канала шириной 15 мм, тогда сумма будет составлять 228 Вт/м2.

    з) рабочее напряжение двух слоев:

    По рабочему напряжению двух слоев в соответствии с указаниями (п. 5.3.2) выбирается число листов и общая толщина кабельной бумаги δмсл в изоляции между двумя слоями обмотки.

    Радиальный размер обмотки НН.

    где ∆из.лак=0,15 мм – толщина слоя лакоткани; nк – число охлаждающих каналов; hк – ширина охлаждающего канала; Nсл.лак – общее число слоев лакоткани.
    7 РАСЧЕТ ОБМОТОК ВЫСШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ

    7.1 Выбор схемы регулирования напряжения
    На стороне ВН осуществляют регулирование напряжения трансформатора.

    Выбор схемы регулирования напряжения проводится в соответствии с заданием на курсовое проектирование (таблица 1). В трансформаторах с регулированием напряжения на стороне ВН путем переключения ответвлений без возбуждения (ПБВ) должно предусматриваться изменение числа витков обмотки ВН на ±2×2,5% = ±5,0 % от номинального значения
    7.2 Расчет многослойной цилиндрической обмотки ВН из круглого провода
    Рекомендуется следующий порядок расчета обмотки:

    а) находим максимальное число витков обмотки ВН:

    где w2 – расчетное значение числа витков.

    Примечание: выбираем 420 шт.

    Число витков на ответвлениях:

    1-e (конец обмотки) 1,05w2=418.5615 шт;

    2-e (U2 = U2ном+2,5%) 1,025w2=408.596 шт;

    3-e (U2 = U2ном) 1,0 w2=395.63 шт;

    4-e (U2 = U2ном – 2,5%) 0,975 w2=388.6648 шт;

    5-e (U2 = U2ном – 5%) 0,95 w2=378.698 шт;

    б) определяем ориентировочную плотность тока j′ п.5.1

    тогда ориентировочное сечение витка:

    в) выбираем тип обмотки и схему регулирования напряжения;

    г) по таблице приложения П 6 выбираем один провод нужного сечения диаметром d2/d2′. Если одного провода недостаточно, можно взять не- сколько проводов в параллель nв2=2÷3 так, чтобы nв2·Ппр2=П′2.

    Записываем выбранный провод в виде:

    где d2 – диаметр провода без изоляции,

    d2′ – диаметр провода с изоляцией.

    Примечание: изоляция равна 0.3 мм2

    Фактическая плотность тока j2=I22;

    д) число витков в слое ориентировочно:


    Примечание: округляем их до целого числа 1374 шт;

    е) число слоев ориентировочно:

    Примечание: округляем до целого числа 4 шт;

    ж) рабочее напряжение двух слоев:

    По рабочему напряжению двух слоев (п. 5.3.2) выбирается число слоев и общая толщина кабельной бумаги;

    и) распределяем витки по слоям.

    При распределении витков по слоям нужно учесть следующее:

    - верхний слой должен содержать только те витки, от которых выполнены отводы, то есть составлять 10 % w2 max;

    - остальные витки нужно распределить по оставшимся слоям, их число будет N′сл2 –1, отсюда число витков в этих слоях

    – округляем до целого;

    к) разбиваем обмотку ВН на 2 катушки с осевым каналом между катушками. Число слоев внутренней катушки 1/3÷2/5 от Nсл2. Минимальная ширина канала а′к2 выбирается по таблице 6.

    В обмотках класса напряжения 35 кВ для защиты от перенапряжений под внутренним слоем обмотки устанавливается экран – незамкнутый цилиндр из латуни толщиной δэкр=0,05 см, изолированный с обеих сторон листом картона толщиной δиз экр=0,1см. Радиальный размер обмотки с экраном и каналом:

    л) определяем остальные размеры:

    расчетная ширина канала между обмотками:

    Уточняем радиальный размер обмотки с экраном и каналом:

    внутренний диаметр обмотки ВН:

    наружный диаметр обмотки ВН:

    средний диаметр обмотки ВН:


    м) определяем массу металла обмотки ВН без изоляции, кг для соединения Y:

    где – γпр плотность материала провода 2700 кг/м3 – для алюминия);

    с – число фаз (с = 3);


    8 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

    8.1 Определение потерь короткого замыкания
    Они складываются из:

    а) электрических потерь (основных и дополнительных) в обмотках НН и ВН;

    б) электрических потерь в отводах обмоток;

    Таким образом, общие потери в обмотках находим из соотношений с учетом длины отводов для обмотка НН, соединение Y:

    Обмотка ВН, соединение Y:

    Общие потери:

    Проверим условие то есть окончательно потери в обмотке НН должны составлять не менее 1/3 от общих потерь Рк:

    8.2 Расчет напряжения короткого замыкания
    Расчет напряжения короткого замыкания uк, % .Его рассчитывают по формуле:

    Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %:

    где Ркк1к2 берется из п. 5.6.1.

    Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %, определяется по формуле [1]:

    где β – окончательное значение

    В случае незначительных расхождений высот обмоток НН и ВН при расчете β принимают за высоту ℓ их среднее значение:

    Входящая в формулу для uкр величина ар называется приведенной шириной канала рассеяния. Для двухобмоточных трансформаторов мощностью до 1000 кВ·А (Sн≤1000 кВ·А) её обычно принимают равной:

    Если полученное значение uк отличается от заданного более чем на 7,5%, то необходимо вернуться к п.4.7 и изменить высоту обмоток ℓ, то есть увеличить или уменьшить величину β. В случае необходимости можно изменить диаметр стержня или амплитуду индукции в стержне Вс [1].

    После выполнения расчетов по п. 5.4, 5.5 и 5.6 необходимо составить чертеж конструкции обмоток аналогично рис. 2 с указанием всех размеров. При этом следует показать слои обмоток и охлаждающие каналы с необходимыми размерами.

    Чертим электрическую схему обмотки ВН для одной фазы с указанием числа витков в каждом слое и витков, от которых выполнены отводы (рис. 5).


    Рисунок 5 - Схема электрическая одной фазы обмотки ВН
    9 Определение размеров магнитной системы и параметров холостого хода
    Число ступеней в стержне и ярме выбирают по табл. 5 в зависимости от мощности трансформатора. Ярмо может быть ступенчатой формы (чётные варианты) и полуступенчатой (нечетные). Длина стержня (длина окна lок) рассчитывается суммированием осевого размера каждой обмотки с изоляционными расстояниями от их торцов до ярма (табл. 3 и 4). Сравнивая длины стержней, получаемых таким образом, выбираем наибольшую из двух в случае их различия.

    Случай ярма ступенчатой формы. Размеры магнитной системы определяются диаметром стержней, диаметром и высотой обмоток и изоляционными промежутками. На рис. 6 приведен чертеж 1-й (центральной) ступени магнитопровода, на рис. 7 показано сечение стержня. Размеры по горизонтальной оси обозначены буквой «а», по вертикальной - буквой «ℓ», толщина пакетов пластин - буквой «b».

    Определить ширину аОK и высоту ℓОK окна для обмотки:

    Определяем межцентровое расстояние стержней амц, ярем ℓмц и габаритные размеры аГ и bГ:

    где lя - ширина пластины ярма (lя=d).

    Составляем чертеж по рис. 6 с указанием полученных в расчете размеров.


    Рисунок 6 - Вид в плане на центральный пакет пластин магнитопровода (первая ступень)
    Определяем длину lпр средней магнитной линии по продольным участкам магнитопровода (кроме заштрихованных участков), длину lп по 2-м прямым и lk по 4-м косым стыками (заштриховано):

    В соответствии с табл. 5 определяем число ступеней, составляем чертеж аналогично рис. 7 для выбранного числа ступеней, рассчитываем по табл. 10 или по приложению П. 4 размеры пакетов и указываем их на чертеже

    Таблица 10

    Относительные размеры пакетов магнитопровода

    Число

    ступеней

    Коэф-т

    Ккр

    Относительные размеры пакетов (а х b) для ступени N

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    5

    0,910

    0,91×0,16

    0,85×0,1

    0,7×0,1

    0,53×0,07

    0,31×0,05

    -

    6

    0,93

    0,96×0,15

    0,87×0,1

    0,77×0,07

    0,64×0,06

    0,5×0,05

    0,3×0,04


    Примечание: выбираем 3 пакета с 6тью ступенями с размерами 0,7×0,1 при этом Ккр=0.93.

    – Продольный участок (объём и масса):

    Объём:

    Масса:

    – Косые стыки (объём и масса):



    Рисунок 7 - Сечение стержня и ярма при четырех ступенях
    – Объём и масса прямых стыков:

    Примечание: где i = 6 число ступеней (табл. 5).

    Определяем мощность P0 потерь в стали магнитопровода и её массу.

    Примечание: где р – удельные потери в стали 0.755 (табл. 11)

    gст=7650 кг/м3 – удельная плотность холоднокатаной стали;

    K3=0,965 – коэффициент заполнения ступеней

    K'уп; K''уп – коэффициенты увеличения потерь 1.35; 2.02 (табл. 12);

    Kпд – коэффициент добавочных потерь 1.123 (табл. 13).

    Величина удельных потерь в стали определяется амплитудой индукции в стержне и ярме соответственно:


    Таблица 11

    Удельные потери р, Вт/кг, на продольных участках для холоднокатаной стали


    В, Тл

    Марка и толщина стали

    3404

    0,35 мм

    3404

    0,3 мм

    3405

    0,35 мм

    3405

    0,3 мм

    1,3

    0,785

    0,755

    0,755

    0,715

    1,35

    0,857

    0,815

    0,815

    0,775

    1,4

    0,93

    0,875

    0,875

    0,835

    1,45

    1,015

    0,952

    0,952

    0,902

    1,5

    1,1

    1,03

    1,03

    0,97

    1,55

    1,197

    1,13

    1,13

    1,06

    1,6

    1,295

    1,23

    1,23

    1,15

    1,65

    1,45

    1,365

    1,365

    1,275

    1,7

    1,6

    1,5

    1,5

    1,4


    Таблица 12

    Коэффициент Kуп увеличения потерь на косых и прямых стыках

    Стык

    Kуп

    3404

    0,35 мм

    3404

    0,3 мм

    3405

    0,35 мм

    3405

    0,3 мм

    Косой

    K′уп

    1,32

    1,35

    1,35

    1,36

    Прямой

    K″уп

    1,96

    2,02

    2,02

    2,08


    Таблица 13

    Коэффициент добавочных потерь в зоне стыка Kпд, вызванных заусенцами, резкой, наличием немагнитного зазора

    S, кВ·А

    До 250

    400÷630

    1000÷6300

    1000 и более

    Пластины отожжены

    1,12

    1,13

    1,15

    1,2

    Пластины не отожжены

    1,22

    1,23

    1,26

    1,31


    Определяем намагничивающую мощность и ток холостого хода:

    Примечание: где mп ; mкос; mпр – масса участков (5.7);

    qc – удельная намагничивающая мощность стали 0.87 (табл. 15);

    qз – удельная намагничивающая мощность в зоне шихтованного стыка 7 400 (табл. 16);

    Kтр – коэффициент, учитывающий резку листа стали:

    Kтр =1,18 – для отожженной стали;

    K'ту, K''ту – коэффициенты, учитывающие прохождение магнитного потока под углом в зоне стыков 3.45; 7.9(≈ 45º для косых; ≈ 90 º для прямых стыков, табл. 14);

    Kтш – коэффициент, учитывающий перешихтовку ярма при окончательной сборке:

    Kтш=1,01 до 250 кВ·А;

    Kтз – коэффициент, учитывающий снятие заусенец и отжиг.

    Если не сняты заусенцы, то Kтз=1,02 при отжиге

    Nз=6 – количество стыков;

    Пc – площадь сечения стержня 0.018, м2;

    δ – немагнитный зазор, м [0,0002 м].

    Таблица 14

    Значения коэффициента Kту для стали 3404 и 3405 (0,3 и 0,35 мм)

    В, Тл

    1,3

    1,4

    1,5

    1,6

    1,7

    K'ту (косой)

    3,45

    4,0

    4,3

    4,3

    4,0

    K''ту (прямой)

    7,9

    9,0

    9,8

    10,1

    9,8


    Таблица 15

    Полная удельная намагничивающая мощность qc для холоднокатанной стали, В·А/кг

    Индукция Вс, Тл

    Сталь 34040,35 мм

    Сталь 3404

    0,3 мм

    Сталь 3405

    0,35 мм

    Сталь 3405

    0,3 мм

    1,3

    0,9

    0,87

    0,86

    0,85

    1,35

    0,98

    0,955

    0,945

    0,925

    1,4

    1,06

    1,04

    1,02

    1,00

    1,45

    1,195

    1,165

    1,133

    1,102

    1,5

    1,33

    1,29

    1,246

    1,205

    1,55

    1,55

    1,48

    1,424

    1,36

    1,6

    1,775

    1,688

    1,602

    1,526

    1,65

    1,73

    3,12

    2,176

    1,97

    1,7

    3,4

    3,073

    2,75

    2,42


    Полный ток холостого хода I10 А, и относительный ток i0 в % соответственно:

    где Qх – в В·А; S – в кВ·А [1].

    Таблица 16

    Намагничивающая мощность в зоне стыка, В·А/м2

    Вс, Тл

    Сталь 3404

    Сталь 3405

    1,3

    7400

    6000

    1,35

    9400

    7500

    1,4

    11400

    9200

    1,45

    14000

    11500

    1,5

    16600

    13800

    1,55

    19500

    16260

    1,6

    23500

    19200

    1,69

    28500

    23200

    1,7

    33000

    27000

    Случай полуступенчатого ярма. Расчет для этого случая во мно- гом совпадает с предыдущим, поэтому нужно ознакомиться с п. 5.7.

    Определяем размеры магнитной системы, указанные в п. 5.7 и составляем чертеж (рис. 8) по рис. 6 с указанием полученных в расчете размеров.


    Рисунок 8 - Сечение полуступенчатого ярма
    Определяем длину средней магнитной линии для следующих участков.

    - продольная часть стержня:

    - продольная часть ярма:

    - плоские стыки:

    - косые стыки:

    В соответствии с табл. 5 выбираем число ступеней; составляем чертеж стержня по рис. 7 для выбранного числа ступеней, рассчитываем по табл. 10 или по приложению П. 4 размеры пакетов (указать их на чертеже).

    Составляем чертеж ярма по рис. 8 для выбранного числа ступеней рассчитываем по табл. 10 или по приложению П. 4 размеры пакетов (указать их на чертеже).

    Определяем объемы ступеней магнитопровода для всех участков (аналогично п. 5.7).

    Продольный участок стержней:

    Косые стыки:

    Прямые стыки:


    Продольный участок ярма:

    Находим потери в стали магнитопровода и её массу аналогично п.5.6.1

    Определяем намагничивающую мощность и ток холостого хода аналогично п. 5.6.1

    При расчете по пунктам 5.7 учесть, что магнитопровод разделен на 4 участка.

    Уточняем амплитуду магнитной индукции в стержне и в ярме, Тл:

    10 ОЦЕНКА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ СПРОЕКТИРОВАННОГО ТРАНСФОРМАТОРА

    10.1 Расчет и построение внешних характеристик Uнн = f (kнг)
    Спроектированный трансформатор включается в сеть как понижающий. При этом обмотка ВН питается от симметричного источника с номинальными напряжением и частотой, а симметричная нагрузка на стороне НН меняется при изменении коэффициента нагрузки kнг от 0 до 1,25 и при двух характерах нагрузки: при активноиндуктивой нагрузке cosφ2 = 0,8 (типичный характер), при активно-емкостной нагрузке cos(–φ2)=0,8 (нетипичный характер).

    При таком изменении нагрузки сначала рассчитывают для обоих характеров нагрузки процентное изменение напряжения трансформатора по формуле:

    где ua%, up% - расчетные значения активной и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания, %;

    при cosφ2 = 0,8 получим о.е.

    при cos(-φ2) = 0,8 получим sinφ2 = – 0,6

    Затем находим в процентах фазное (оно же линейное) напряжение обмотки НН:

    Примечание: полученные значения заносим в таблицу 17.

    После этого с шагом 0,25 изменяем коэффициент нагрузки в диапазоне kнг=0…1,25 и приводим в табл. 17 результаты расчета двух внешних характеристик спроектированного трансформатора для обоих характеров нагрузки.

    Таблица 17

    Расчеты внешних характеристик сухого трансформатора

    Коэффициент нагрузки

    kнг, о.е.

    0

    0,25

    0,5

    0,75

    1,0

    1,25

    Активно- индуктивная нагрузка при

    cosφ2 = 0,8

    ΔU,%

    0

    0.828

    1.656

    2.483

    3.311

    4.139

    Uнн,%

    100

    99.172

    98.344

    97.517

    96.689

    95.861

    Активно- ёмкостная нагрузка при

    cos(-φ2) = 0,8

    ΔU,%

    0

    0.828

    1.656

    2.483

    3.311

    4.139

    Uнн,%

    100

    99.172

    98.344

    97.517

    96.689

    95.861


    Примечание: По результатам этих расчетов строим внешние характеристики в одних осях координат:


    Рисунок 9- Зависимость Uнн = f (kнг)
    Напряжение на вторичной обмотке при нагрузке изменяется, так как ток нагрузки создает падение напряжения на активном и индуктивном сопротивлениях обмотки. Это изменение вторичного напряжения зависит не только от величины тока и сопротивлений обмотки, но и от коэффициента мощности нагрузки (рис. 1). Если трансформатор нагружен чисто активной мощностью (рис. 1, а), то напряжение по сравнению с другими вариантами меняется в меньших пределах.
    10.2 Расчет и построение энергетических характеристик трансформатора
    Спроектированный трансформатор включается в сеть как понижающий. При этом обмотка ВН питается от симметричного источника с номинальными напряжением и частотой, а симметричная нагрузка на стороне НН меняется при изменении коэффициента нагрузки kнг от 0 до 1,25 и при двух характерах нагрузки: при активноиндуктивой нагрузке cosφ2=0,8 (типичный характер), при активно-емкостной нагрузке cos(-φ2)= 0,8 (не-типичный характер).

    Привести в таблице 18 результаты расчета зависимости КПД спроектированного трансформатора от коэффициента нагрузки kнг при двух указанных выше характерах нагрузки по формуле ГОСТ:

    где P0, Pк – расчетные значения потерь холостого хода и короткого замыкания в кВт.

    Примечание: полученные значения заносим в таблицу 18.

    Таблица 18

    Расчеты энергетических характеристик сухого трансформатора

    Коэффициент

    нагрузки

    kнг

    0

    0,25

    0,5

    0,75

    1,0

    1,25

    kнг.опт

    Активно- индуктивная нагрузка при cosφ2 = 0,8

    P0, кВт

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.418

    kнг2·Pк, кВт

    0

    0.125

    0.5

    1.125

    2

    3.125

    kнг·Sном·cosφ2,

    кВт

    0

    20

    40

    60

    80

    100

    η, о.е.

    0

    0.977

    0.979

    0.976

    0.971

    0.662

    Активно- ёмкостная нагрузка при cos

    (-φ2) = 0,8

    P0, кВт

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.35

    0.418

    kнг2·Pк, кВт

    0

    0.125

    0.5

    1.125

    2

    3.125

    kнг·Sном·cosφ2,

    кВт

    0

    20

    40

    60

    80

    100

    η, о.е.

    0

    1.024

    1.022

    1.025

    1.03

    1.036


    В табл. 18 нужно поместить значения оптимального коэффициента нагрузки kнг.опт, при котором трансформатор обладает наибольшим КПД:

    Примечание: По результатам расчетов построим две зависимости η = f(kнг) в одних осях координат.


    Рисунок 10 - Зависимость η = f (kнг)
    Коэффициент полезного действия трансформатора равен отношению активной мощности на выходе вторичной обмотки Р2 к активной мощности на входе первичной обмотки Р1. КПД трансформатора зависит как от величины (β), так и от характера (cosφ2) нагрузки. Максимальное значение КПД соответствует нагрузке, при которой магнитные потери равны электрическим. Обычно КПД трансформатора имеет максимальное значение при β'=0,45÷0,65.

    11 Заключительные расчеты

    11.1 Определение погрешности для основных расчётных параметров
    а) напряжение короткого замыкания:

    где uк,зад - заданное значение uк;

    uк, расч - расчетное значение uк;

    б) потери короткого замыкания

    в) потери холостого хода:

    г) ток холостого хода:

    Выводы: результаты расчета укладываются в заданные требования, кроме потерь короткого замыкания

    Список литературы
    Основная литература:

    1. Митрофанов, С.В. Энергосбережение в энергетике: учебное пособие [Электронный ресурс] : учеб. пособие / С.В. Митрофанов, О.И. Кильметьева. – Электрон. дан. – Оренбург : ОГУ, 2015. – 126 с. – Режим доступа: https://e.lanbook.com/book/97991.

    2. Матюнина Ю.В., Электроснабжение потребителей и режимы: учебное пособие [Электронный ресурс] : учеб. пособие / Матюнина Ю.В., Кудрин Б.И., Жилин Б.В.. – Электрон. дан. – Москва : Издательский дом МЭИ, 2013. – 412 с. – Режим доступа: https://e.lanbook.com/book/72340.

    3. Сивков, А.А. Основы электроснабжения: учебное пособие [Электронный ресурс] : учеб. пособие / А.А. Сивков, Д.Ю. Герасимов, А.С. Сайгаш. – Электрон. дан. – Томск : ТПУ, 2014. – 174 с. – Режим доступа: https://e.lanbook.com/book/62930.

    4. Суворин, А.В. Приемники и потребители электрической энергии систем электроснабжения [Электронный ресурс] : учеб. пособие – Электрон. дан. – Красноярск : СФУ, 2014. – 354 с. – Режим доступа: https://e.lanbook.com/book/64575.

    Дополнительная литература:

    1. Рожкова Л.Д. Электрооборудование электрических станций и подстанций: Учебник для сред. проф. образования / Л.Д.Рожкова, Л. К. Карнеева, Т. В.Чиркова. – 9-е изд. испр.– М.: Издательский центр «Академия», 2013. – 448 с.

    2. Мясоедов Ю.В., Савина Н.В., Роточёва А.Г. Проектирование электрической части электростанций и подстанций: Учебное пособие. Благовещенск: Амурский гос. ун-т, 2002. – 139 с.

    3. Электротехнический справочник 4 т. Т.3. Производство, передача и распределение электрической энергии / под ред. В.Г. Герасимова, А.Ф. Дьякова, А.И. Попова и др. – 8-е изд., испр. и доп. – М.: МЭИ, 2002. – 964 с.

    4. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. М.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.

    Приложени 1



























    1   2   3   4


    написать администратору сайта