Установки атмосферной перегонки нефти. Различные виды горючих ископаемых уголь, нефть, природный газ известны человечеству с доисторических времен. До настоящего времени их используют как энергетическое топливо, т е. как первичные энергоресурсы. В хх в

• Название: Различные виды горючих ископаемых уголь, нефть, природный газ известны человечеству с доисторических времен. До настоящего времени их используют как энергетическое топливо, т е. как первичные энергоресурсы. В хх в
• Анкор: Установки атмосферной перегонки нефти
• Дата: 14.09.2022
• Размер: 1.65 Mb.
• Имя файла: Установки атмосферной перегонки нефти.docx
• Тип: Документы; #676010
• страница: 5 из 7

Таблица 17 Парциальное давление паров

Поток	Массовый расход, кг/ч	Молекулярный вес, Мi	Мольный расход, кмоль/ч	Мольная доля, yi	Парциальное давление потока, Рi, кПа
D2	15949,6	130	122,65	0,3124	45,04
g28	13300,2	149	89,03	0,2268	32,70
z1,2,3	3257,2	18	180,95	0,4609	66,46
∑	32507,0	-	392,64	1,0000	-

Мольный расход определяется по выражению:

Парциальное давление потоков

Pi=P28 · yi
где Р28 - абсолютное давление под 28-й тарелкой (табл.6). Р28=144,2 кПа.

Парциальное давление нефтяных паров под 28-й тарелкой:
= PD2 + Pg28 = 45,04 + 32,70=77,74 кПа.
В предварительном расчете температуры вывода керосина с 27-ой тарелке (раздел 4) парциальное давление нефтяных паров было принято равным атмосферному 101,3 кПа и t27 = 207,42 °С.

Фактическое значение парциального давления составляет 77,74 кПа. Если оно значительно отличается от атмосферного (101,3 кПа), необходимо скорректировать прямую ОИ керосина на рассчитанное парциальное давление.

Производим корректировку температуры вывода керосина с 27-й тарелки. Для этого строим новую прямую ОИ керосина по методу Пирумова при давлении 77,74 кПа.

Затем определяем температуру начала ОИ - это будет новая температура вывода керосина в стриппинг с 27-й тарелки = 193,42°С.

Уточняем температуру вывода керосина из стриппинга, оС:
= 193,45 - 20 = 173,45 °С
При этой температуре определяем энтальпию жидкого керосина и количество тепла, выводимое керосином из стриппинга:
кДж/ч = 1100,21 кВт

< Qкер(1100,21 кВт < 1203,15 кВт )., то с керосином уходит меньше тепла, чем ранее. Поэтому вторым циркуляционным орошением необходимо снимать больше тепла, кДж/кг:

кВт = 370562,02 кДж/кг.

Поэтому:
кДж/ч
Корректируем количество второго циркуляционного орошения, кг/ч:

б) Уточнение температуры вывода дизтоплива.

Для уточнения температуры флегмы на 17-й тарелке, с которой отбирается дизтопливо, составляется уравнение материального и теплового балансов и определяется количество флегмы g18, стекающей с 18-й тарелки на 17-ю.

Уравнение материального баланса:
G17 + gхол + z3 = G34 +R3 + g18
где

G17 = D2 +R3 + g18 + z1,2

G34 = D2 + gхол + z1,2,3

Уравнение теплового баланса:



Или:


Так как Qхол = , то количество флегмы, стекающей с 28-й тарелки, кг/ч:







Для расчёта парциального давления нефтяных паров под 18-й тарелкой составляем таблицу 18.