Курсовой ГТК_10-4. Реферат 4 Введение 5 1 Расчет тепловой схемы гтд 8 1 Предварительный расчёт тепловой схемы гтд 8
![]()
|
Для реализации значений принятых коэффициентов ![]() ![]() ![]() ![]() Вычисления ![]() ![]() Таблица 4.5 – Координаты линии выноса центров масс с направления радиуса в третьем сечении
В итоге получаем: ![]() ![]() Определяем координаты выноса линии центров масс промежуточных сечений с направления радиуса ![]() ![]() Результаты расчета сводим в таблицу 4.6 . Таблица 4.6 – Координаты линии выноса центров масс промежуточных сечений
Определяем компенсирующие моменты, действующие в плоскости ![]() ![]() Результаты расчета сводим в таблицу 4.7 . Таблица 4.7 – компенсирующие моменты, действующие в плоскости ![]()
Определяем окружную составляющую центробежной силы, действующей в плоскости ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Результаты вычислений сводим в таблицу 4.8 . Таблица 4.8 – Окружные составляющие центробежной силы
Определяем компенсирующие моменты, действующие в плоскости ![]() ![]() ![]() Результаты вычислений сводим в таблицу 4.9 . Таблица 4.9 – Компенсирующие моменты, действующие в плоскости ![]()
Определяем фактические значения коэффициентов компенсации для корневого сечения ![]() ![]() Проецируем векторы момента ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() С учетом того, что полученные по этим формулам моменты должны компенсировать действие положительных моментов от газовой нагрузки, знаки этих моментов должны быть обратными по отношению к знакам моментов ![]() ![]() Таблица4.10 – Векторы момента ![]() ![]() ![]() ![]()
Для определения результирующих изгибающих моментов, действующих в сечениях относительно осей ![]() ![]() Таблица 4.11 – Значения инерционных и газовых моментов
С учетом влияния моментов ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Результаты расчета сводим в таблицу 4.12 . Таблица 4.12 – напряжения в точках А, С и В с учетом влияния моментов ![]() ![]()
Суммируем по каждому сечению для точек А, С, В напряжения от изгиба с напряжениями от центробежных сил и заносим полученные результаты в таблицу 4.13 Таблица 4.13 – Напряжения от изгиба с напряжениями от центробежных сил
Согласно таблице 20 наибольшее напряжение возникает в точке А корневого сечения лопатки, для которой ![]() ![]() Полученный запас прочности выше минимально допустимого запаса прочности, следовательно, материал лопатки ЖС6К выбран правильно. 4.2 Расчет хвостовика лопатки Исходные данные: –число пар зубьев ![]() –шаг зубьев ![]() –высота зуба ![]() –высота хвостовика соответствующая 1-му зубу ![]() –ширина обода ![]() –ширина перемычек ![]() ![]() ![]() ![]() –радиус закрепления зуба ![]() –радиус впадины хвостовика ![]() –средний радиус лопаточного венца ![]() –длина пера лопатки ![]() –зазор между хвостовиком и диском ![]() –угол клина хвостовика ![]() –угол расположения рабочей поверхности ![]() –угол установки хвостовика в диск ![]() Расчет на растяжение по перемычке ![]() Определяем центробежную силу от массы пера лопатки ![]() ![]() ![]() где ![]() Находим растягивающие напряжения по перемычке ![]() ![]() ![]() Расчет на растяжение по перемычке ![]() Определяем объем части хвостовика, соответствующий верхнему зубу 1 ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Определяем инерционную силу от верхнего зуба 1 хвостовика ![]() ![]() ![]() Находим напряжение от растяжения по перемычке ![]() ![]() ![]() Расчет на растяжение по перемычке ![]() Определяем радиальные напряжения на кольцевой поверхности радиуса ![]() ![]() ![]() Находим объем обода диска, в котором размещены хвостовики лопаток ![]() ![]() ![]() Определяем радиальные напряжения на кольцевой поверхности радиуса ![]() ![]() ![]() Вычисляем суммарные напряжения на кольцевой поверхности радиуса ![]() ![]() ![]() Определяем напряжение при растяжении по перемычке ![]() ![]() ![]() Расчет на растяжение по перемычке ![]() Определяем объем части хвостовика, соответствующей нижнему зубу 2 хвостовика ![]() ![]() Находим инерционную силу от нижней части 2 хвостовика ![]() ![]() ![]() Определяем объем верхней части выступа диска 3 ![]() ![]() Находим инерционную силу от верхней части выступа диска ![]() ![]() Определяем усилие, приходящееся на один зуб хвостовика ![]() ![]() Вычисляем суммарное растягивающее усилие, приходящиеся на сечение диска по перемычке ![]() ![]() ![]() Находим напряжение от растяжения по перемычке ![]() ![]() ![]() Из четырех полученных значений растягивающих напряжений наибольшим оказалось ![]() ![]() Запас прочности на растяжение ![]() Расчет на смятие по площадкам контакта зубьев. Определяем длину линии контакта на соприкасающихся площадках зубьев ![]() ![]() Находим напряжение от смятия на контактирующих поверхностях зубьев ![]() ![]() Определяем запас прочности при смятии ![]() Расчет зубьев хвостовика на срез. Определяем угол ![]() ![]() ![]() где ![]() ![]() пределяем высоту зуба у начала контактной площадки ![]() ![]() Находим касательные напряжения, возникающие при срезании зуба ![]() ![]() Определяем запас прочности при срезании зуба хвостовика ![]() Расчет зубьев хвостовика на изгиб. Определяем высоту зуба у места заделки ![]() ![]() Находим напряжение, возникающее при изгибе зуба как консоли ![]() ![]() Определяем запас прочности при изгибе зуба хвостовика ![]() Расчеты пера лопатки показали, что наибольшие напряжения возникают у корня пера лопатки. Запас прочности в этом сечении 3,19. При расчете хвостовика лопатки получились следующие запасы прочности: –при растяжении 2,61; –при смятии 3,19; –при срезании зуба хвостовика 3,91; –при изгибе зуба хвостовика 2,06. Все полученные запасы прочности по рассчитанным напряжениям удовлетворяют условиям прочности для выбранного материала лопатки и диска. |