ВКР Заичкин_Чудный5. Реферат тема выпускной работы Проектирование трансформаторной подстанции 100,4 кВ мощностью 250 ква и двух отходящих воздушных линий в Колпинском районе г. СанктПетербург

Название	Реферат тема выпускной работы Проектирование трансформаторной подстанции 100,4 кВ мощностью 250 ква и двух отходящих воздушных линий в Колпинском районе г. СанктПетербург
Дата	29.07.2022
Размер	447.69 Kb.
Формат файла
Имя файла	ВКР Заичкин_Чудный5.docx
Тип	Реферат #637911
страница	3 из 3

1 2 3

5 Выбор коммутационных аппаратов

Исходными данными для расчетов являются:

Номинальное напряжение сети U_ном.с-10 кВ;

ток короткого замыкания I_кз =7.12кА;

рабочий ток I_р– 23,09кА;

ударный сквозной ток ί_у– 25кА;

Выбор электрического аппарата напряжением более 1 кВ определяется следующим образом:

І_р =

(5.1)

І_р =

где I_p – рабочий ток трансформатора, А,

U_нои.1 – номинальное напряжение первичной обмоткитрансформатора, кВ;

По номинальному напряжению:

U_ном.е.а≥ U_ном.с(5.2)

где: U_ном.е.а - напряжение электрического аппарата, кВ,

U_ном.с – напряжение сети, кВ,

10кВ≥10кВ

Условие выполняется.

Следовательно, определяется устойчивость на токовую нагрузку:

I_ном.е.а≥ I_р(5.3)

где: I_ном.е.а – номинальный ток аппарата, А,

I_р- рабочий ток, А,

200А ≥ 14.4А

Условие выполняется

Рассчитываем мощность которая воздействует на выключатель:

S_откл≥S_кз (5.4)

где S_откл – мощность которая разрывает выключатель, МВА,

S_кз – мощность короткого замыкания, МВА,

173 МВА≥ 102,2 МВА

Затем определяем мощность короткого замыкания:

S_кз = √3 U_ном.сI_кз (5.5)

где I_кз- ток короткого замыкания, кА,

S_кз = √3 ∙ 10 ∙ 7.12 = 123.2 МВА

После этого определяем мощность которая разрывает выключатель:

S_откл = √3 U_ном.е.аI_откл (5.6)

где I_откл – ток коммутации аппарата, кА,

S_откл =

МВА

Проверяем выключатель на динамическую стойкость в токах короткого замыкания:

ί_дин≥ ί_у (5.7)

25 кА = 25кА

Условие на динамическую стойкость выполняется

Затем проверяем выключатель на термическую стойкость:

В_т = I_т²t_т (5.8)

где В_т – теплой импульс термической стойкости выключателя, А²с,

I_т – ток термической стойкости выключателя, кА,

t_т – время действия термической стойкости выключателя ,с,

В_т = 100

4 = 400А²с

Определяют тепловой импульс, который сети который воздействует на выключатель:

В_к = I_кз²t_пр (5.9)

где t_пр- время протекания короткого замыкания, с,

В_к = 50.6

А²с,

Следовательно выбираем маслонаполненный выключатель типа ВММ-10-10 с приводом ПП-67.

Таблица 5.1 – Выбор высоковольтного выключателя

Параметры сети	Параметры выключателя
Номинальное напряжение U_ном.с=10кВ	Номинальное напряжение U_ном.а=10кВ
Рабочий ток I_р =23,09А	Номинальный ток I_ном.е.а = 200 кА
Мощность короткого замыкания S_кз = 123.2 МВА	Мощность выключателя S_откл = 173 МВА
Ударный ток ί_у= 25кА	Динамический ток ί_дин = 25кА
Тепловой импульс В_к = 40.5А²с	Тепловой импульс В_т = 400А²с

Данный выключатель удовлетворяет все требования, предъявляемые для выбора электрических аппаратов работающих на напряжение свыше 1кВ:устойчивости на токовую нагрузку; работоспособность при сквозных токах; а также напряжение сети.

Трехполюсный малообъемный масляный выключатель типа ВММ-10- со встроенным пружинным приводом и блоком релейной защиты изготавливается двух исполнений: общепромышленного применения и в экскаваторном исполнении установленный в шкафах КРУ, с навесным привоом ПП-67.

В данном пункте был произведён расчёт аппаратов коммутации и защиты силового трансформатора и выбран Трехполюсный малообъемный масляный выключатель типа ВММ-10 со встроенным пружинным приводом и блоком релейной защиты.

6 Расчет заземления

Одним из технических средств обеспечения электробезопасности при работе персонала на ОРУ является установка на территории ОРУ заземляющего контура.

Заземление электроустановки – это преднамеренное соединение ее с заземляющим устройством с целью сохранения на ней достаточно низкого потенциала и обеспечения нормальной работы системы или ее элементов в выбранном режиме.

Заземляющие устройство для установок 10 кВ и выше выполняется из вертикальных заземлителей, соединительных полос, полос, проложенных вдоль рядов оборудования, и выравнивающих полос, проложенных в поперечном направлении и создающих заземляющую сетку с переменным шагом. Расстояние между полосами должно быть не более 30 м.

По требованиям ПУЭ [3] заземляющие устройства электроустановок с эффективно заземленнойнейтралью выполняется с учетом допустимого напряжения прикосновения. В качестве расчетного сопротивления принимаем

Ом, однако прирасчет заземляющего контура подопустимого сопротивления приводит к неоправданному завышению материалов, поэтому расчет будем вести по допустимому напряжению прикосновения.

Исходными данными для проектирования контура заземления являются:

Площадь заземляющего контура -

м², ₁=170 Ом·м (верхний слой земли); толщина слоя земли h₁=1,5 м ₂=110 Ом·м (нижний слой земли); глубина заложения вертикальных заземлителей t=0,7м; длина вертикального заземлителя l_в=5 м;длина горизонтальных заземлителей L_г=580 м; время воздействия тока кз

сек.;

Действительный план заземляющего устройства преобразуем в расчётную квадратную модель со стороной равной:

м;

Приблизительное число ячеек по стороне квадрата:

;

Принимаем m=5.

Длина стороны ячейки в расчетной моделе:

м;

Упрощенный план заземляющего устройства приведен на рисунке 5 , расчетная модель представлена на рисунке 6

Расстояние между вертикальными заземлителями принимаем равным:

м;

При этом отношение

;

Число вертикальных заземлителей по периметру можно примерно определить как:

;

Принимаем

;

Тогда общая длина вертикальных заземлителей

м;

Относительную глубину заземлителей определяем по формуле:

;

Тогда:

;

Общие сопротивление сложного заземлителя найдем по формуле:

, Ом; (6.1)

где

- расчетный коэффициент;

- эквивалентное удельное сопротивление земли, Ом·м;

- длина горизонтальных полос в расчетной модели, м;

- общая длина вертикальных заземлителей, м;

, Ом·м (6.2)

Коэффициент

определяется как:

, (6.3)

;

Ом·м;

Тогда:

Ом;

Так как

Ом делаем вывод что необходимо дополнительно использовать естественные заземлители – трос-опоры опоры питающей воздушной линии сопротивлением

Ом.

Общее сопротивление искусственного заземлителя

с учетом использования естественного заземлителя находится из выражения:

, Ом; (6.4)

где

Ом – сопротивление естественного заземлителя трос-опоры.

Ом;

Определим коэффициент прикосновения по формуле:

; (6.5)

где М=0,62 – коэффициент зависящий от климатической зоны;

- коэффициент определяемый по формуле:

; (6.6)

где

Ом - сопротивление тела человека;

- сопротивление ступней тела человека,

, Ом;

Для снижения напряжения прикосновения

предполагаем посыпку слоя гравия толщиной 0,2 м с удельным сопротивлением верхнего слоя _гр.=3000 Ом·м.

По определяем коэффициент

;

По [7, стр. 597] определяем М=0,55, тогда по:

;

Предельно допустимое напряжения прикосновения находим по формуле:

, В; (6.7)

где

А - допустимый ток через тело человека при времени отключения тока

сек.;

Ом - расчетное сопротивление тела человека;

По формул находим наибольшеедопустимоенапряжение прикосновения:

В;

Однако при расчете примем

В.

Найдём напряжение прикосновения:

, В; (6.8)

где

- ток однофазного КЗ в точке К1 рисунка 5, А;

Принимаем в расчете

кА.

Напряжение прикосновения составит по:

В;

Что меньше допустимого значения

В.

Упрощенный план заземляющего устройства приведен на рисунке 8

Рассчитанный контур заземления, состоящий из 24-и вертикальных электродов, удовлетворяет требованиям электробезопасности.

Рисунок 6.1- Заземляющие устройство

Рисунок 6.2- Расчетная модель заземляющего устройства

В качестве вертикальных электродов используется прутковая сталь сечением 16 мм², соединительная полоса – полосовая сталь сечением

мм².;

6.2Устройство молниезащиты

Наиболее опасным проявлением молнии с точки зрения поражения зданий и сооружений является прямой удар.От прямых ударов молнии предусматриваем защиту подстанции двойным стержневым молниеотводом, молниеприемники одинаковой высоты расположены на одном уровне.

Исходные данные для проектирования молниезащиты

Тип зоны защиты подстанции – Б;

Наибольшая высота электрооборудования -

м;

Расстояние между портальными опорами -

м;

Размер защищаемой зоны подстанции –

м²;

Необходимая ширина защищенной зоны на высоте

м;

Расчет зон молниезащиты ГПП будем вести по эмпирическим формулам. Упрощенная схема зон молинезащиты приведена на рисунке 6.3.

Вычисляем высоту по формуле:

, м; (6.9)

м;

Оптимальная высота молниеотвода определяется как:

, м; (6.10)

м;

Принимаем высоту молниеотвода h=22 м

Радиус зоны защиты на уровне максимальной высоты

, м; (6.11)

м;

Радиус зоны защиты на уровне земли:

, м;

м;

Уточним высоту зоны защиты по формуле:

, м;

м;

Минимальная высота зоны защиты находиться по формуле:

, м;

м;

РУ ГПП

Рисунок 6.3- Схема зон молниезащиты ГПП

Заземляющие устройство молниезащиты выполняется аналогично заземляющим устройствам электроустановок. Для повышения надежности стержневые молниеотводы соединены стальной полосой 40х4 с наружным контуром заземления. Все соединения сварные.

7 Релейная защита и автоматика

Общая характеристика микропроцессорных терминалов защит REF 541

Цифровые устройства защиты обладают многими достоинствами: непрерывная самодиагностика, связь с компьютером, регистрация параметров защищаемого элемента, простота наладки и обслуживания и др. Новое поколение релейной защиты обладает различной степенью гибкости. Это позволяет выполнять данные устройства универсальными, без пропорционального наращивания аппаратных средств и номенклатуры защитных устройств. Терминал защиты фидеров REF 541 является частью системы автоматизации подстанций фирмы АВВ. Он предназначены для защиты, управления, измерений и контроля в электросетях среднего напряжения. Их можно использовать с различными видами распределительных устройств, в том числе с одиночной системой шин, с двойной системой шин и с дублированными системами. Функции защиты также предназначены для различных типов сетей, таких как сети с изолированной нейтралью, компенсированной нейтралью и частично заземленные сети.

Функциональные возможности терминала REF 541 зависят от выбранного уровня функциональности, а также от аппаратной конфигурации. Требуемые функции можно выбрать из широкого спектра функций защиты, управления, измерения, контроля качества электроэнергии, контроля состояния, а также общих функций и функций связи в пределах возможностей подключения соединений, учитывая общую нагрузку на центральный процессор. По сравнению с традиционным использованием отдельных устройств комбинация требуемых функций обеспечивает экономически выгодные решения и вместе с конфигурированием реле позволяет легко адаптировать терминалы защиты фидеров REF 541 к различным условиям.

С помощью графического дисплея HMI функции управления в терминале защиты фидеров осуществляют отображение положения разъединителей.

Кроме того, терминал защиты фидеров позволяет передавать информацию о положении выключателей и разъединителей в автоматизированную систему управления (АСУ). Управляемые объекты, такие как выключатели, можно отключать и включать с помощью АСУ. Информация о положении и сигналы управления передаются по каналу последовательной связи. Возможно также местное управление с помощью кнопок на передней панели терминала защиты фидеров.

Рисунок 7.1 – Общий вид терминала защиты REF 541

Терминал защиты фидеров предназначен для обеспечения селективной защиты от короткого замыкания и замыкания на землю. Терминал защиты фидеров типа REF 541 имеет функции максимальной токовой защиты (МТЗ) и защиты от замыкания на землю, его применяют в качестве токовой отсечки фидера МТЗ и защиты от замыкания на землю в глухозаземленных, частичнозаземленных сетях с компенсированной и изолированной нейтралью. При необходимости может выполняться автоматическое повторное включение (АПВ). Могут быть выполнены до пяти последовательных циклов АВП. Кроме того, терминал REF 541 обеспечивает функции защиты для широкого спектра применений, например, защиту на основе контроля частоты и напряжения, защиту электродвигателя, тепловую защиту от перегрузки, защиту батареи конденсаторов и функцию контроля синхронизма напряжения.

Терминал REF 541 измеряет фазные токи, междуфазные или напряжения на землю, ток нейтрали, остаточное напряжение, частоту и коэффициент мощности. Значения активной и реактивной мощности рассчитываются на основе измеренных токов и напряжений. На основе измеренной мощности может быть вычислена электроэнергия. Измеренные значения могут контролироваться на месте и дистанционно в первичных величинах.

При использовании функций контроля состояния терминал защиты фидеров REF 541 контролирует, например, давление газа и износ выключателя, регистрирует время работы и указывает временные интервалы технического обслуживания.

Функции защиты терминала защиты REF 541

Функции терминала защиты фидеров REF 541 подразделяются следующим образом:

- функции защиты;

- функции измерения;

- функции контроля качества электроэнергии;

- функции управления;

- функции контроля состояния;

- функции связи;

- общие функции;

- стандартные функции.

К функциям защиты относятся:

- Функция АПВ ( 5 циклов);

- Трехфазная защита от небаланса токов для конденстатора;

- Защита от неполнофазного режима;

- Направленная защита от замыкания на землю;

- Трехфазная направленная МТЗ;

- Трехфазная направленная защита (ТО);

- Трехфазная направленная защита ( от перегрузки);

- Частотная защита;

- Защита от повышения напряжения;

- Защита от понижения напряжения;

- Контроль синхронизма;

- Тепловая защита для кабелей и двигателей.

Терминал может измерять:

- Ток фазы А;

- Ток фазы В;

- Ток фазы С;

- Ток замыкания на землю;

- Линейные и фазные напряжения;

- Напряжение нулевой последовательности;

- Частота;

- Коэффициент мощности;

- Активная мощность;

- Реактивная мощность;

- Активная мощность нулевой последовательности;

- Потребление активной энергии;

- Потребление реактивной энергии.

Также к особенностям микропроцессорных защит относят функции самоконтроля. Терминал защиты REF 541 может контролировать электрический износ выключателя, контролировать исправность цепи отключения, цепи измерения тока и напряжения и, при возникновении неисправностей, подавать сигнал на панель.

Релейная защита линий 10 кВ выполняется ступенчатыми токовыми защитами. Первая ступень - токовая отсечка без выдержки времени, вторая ступень - токовая отсечка с небольшим замедлением и третья, самая чувствительная ступень - максимальная токовая защита (МТЗ) с выдержкой времени. На коротких линиях выполнить трехступенчатую защиту часто бывает невозможно по условию недостаточной чувствительности первой или второй ступени. Тогда применяют либо две ступени - отсечку без выдержки времени и МТЗ, либо одну ступень - только МТЗ. Таким образом, МТЗ является обязательной защитой на всех линиях напряжением до 35 кВ.

На подстанции принимаем к установке терминалы защиты REF 541. Для защиты отходящих линии будем выбирать уставки для токовой отсечки, максимально токовой защиты, защиты от перегрузки и защиты от замыкания на землю, также на каждом выключателе будет предусмотрено УРОВ.

Кабельные линии, как правило, имеют малую длину по сравнению с воздушными линиями, удельное сопротивление их ниже. По этой причине ток КЗ в начале и конце линии отличается незначительно. Это делает неэффективным применение защит с зависимой характеристикой, за исключением случая согласования защит линии с предохранителями ПК, если будет признано необходимым, обеспечить это согласование во всем диапазоне токов КЗ. Чаще такое согласование производится только при токах КЗ в месте установки предохранителей, допустив неселективную работу при маловероятных повреждениях внутри трансформатора. Токовая отсечка получается не всегда, так как отстроив ее от тока КЗ в конце линии или в месте установки предохранителей, не удается обеспечить ее чувствительность 1.5 в месте установки защиты.

Задачей МТЗ является не только защитить свою линию, на которой установлена МТЗ, но и обеспечить дальнее резервирование в случае отказа защиты или выключателя при повреждениях на нижестоящих (предыдущих) линиях.

Ток срабатывания МТЗ выбирается в амперах по трем условиям:

несрабатывание защиты при сверхтоках после аварийных перегрузок, т.е. после отключения к.з. на предыдущем элементе;
согласование чувствительности защит последующего и предыдущего элементов;
обеспечение достаточной чувствительности при к.з. в конце защищаемого элемента (основная зона ) и в конце каждого из предыдущих элементов (зона дальнего резервирования).

По первому из этих условий ток срабатывания МТЗ выбирается по выражению:

, (7.1)

гдеКн - коэффициент надежности несрабатывания защиты, учитывающий погрешность и необходимый запас, Кн = 1,1…1,2;

Кв - коэффициент возврата максимальных реле тока, Кв = 0,95…0,98;Ксзп - коэффициент самозапуска нагрузки, отражающий увеличение рабочего тока Iраб.мах за счет одновременного пуска электродвигателей, которые затормозились при снижении напряжения во время короткого замыкания. Для бытовой нагрузки Ксзап = 1,1…1,3; для обощенной нагрузки Ксзап = 1,3…2,5.

Максимальное значение рабочего тока защищаемого элемента Iраб.мах определяется с учетом его дополнительной перегрузки. Для этого необходимо знать максимальный ток нагрузки линии. Если отсутствуют официальные данные, он определяется приближенно:

а) По номинальному току наиболее слабого элемента сети: например трансфрматора тока, по длительно допустимому току кабеля, провода линии.

б) По суммарной мощности подключенных трансформаторов в нормальном, ремонтном и аварийном режиме. Если эта мощность чрезмерно велика, иногда приходится учитывать загрузку трансформаторов сети.

По условию согласования чувствительности защит последующего (защищаемого) и предыдущего элементов ток срабатывания последующей защиты выбирается по выражению:

После этого необходимо принять окончательную уставку срабатывания реле и сделать обратный расчет тока срабатывания на первичной стороне.

Таким образом, уставка по току МТЗ предыдущего элемента должна всегда быть больше уставки МТЗ последующего элемента, что, некоторым образом, обеспечивает токовую селективность.

Д

ля выполнения третьего условия необходимо знать значениетоковк.з. в конце защищаемого элемента Iк1min и в конце зоны резервирования Iк2min. Определение коэффициентов чувствительности защиты производится по выражениям:

где Кч.о, Кч.р – коэффициенты чувствительности защиты соответственно в основной и резервной зонах.

Согласно ПУЭ, должны выполняться условия:

; (7.2)

. (7.3)

Выдержка времени максимальных токовых защит вводится для замедления действия защиты с целью обеспечения временной селективности действия защит последущего элемента по отношению к защитам предыдущих элементов. Для этого время срабатывания защиты последующей линии выбирается большей времени срабатывания предыдущей линии:

, (7.4)

где ∆t – ступень селективности. ∆t = 0,2 с;

Величина ∆t состоит из следующих составляющих: времени отключения выключателя (0,05…0,1 с), времени возврата защиты (0,05 с), погрешности по времени последующей и предыдущей защит (3..5%) и необходимого запаса (0,05…0,1 с).

Токовая отсечка (ТО) без выдержки времени (первая ступень токовой защиты) предназначена для ускорения отключения близких коротких замыканий. Ее уставка (ток срабатывания) выбирается из условия отстройки (несрабатывания) от максимального трехфазного тока КЗ в конце защищаемой линии или трансформатора. Уставки токовой отсечки выбираются из условия:

(7.5)

где Котс - коэффициент отстройки, принимаемый для цифровых реле 1,1…1,2.

Iк2.мах – ток трехфазного короткого замыкания в конце защищаемого элемента, кА.

После этого необходимо определить ток срабатывания Iс.р:

.

После этого необходимо принять окончательную уставку срабатывания реле и сделать обратный расчет тока срабатывания на первичной стороне.

О

пределение коэффициентов чувствительности защиты производится по выражениям:

.

Согласно ПУЭ, должны выполняться условия:

Для обеспечения селективности по току:

.

На линейных выключателях токовая отсечка выполняется без выдержки времени.

Защита от перегрузки необходима для отключения линии при длительной перегрузки, чтобы обезопасить оборудование от перегрева. Время срабатывание данной защиты выбирается в пределах 30…50 с.

Выбор тока срабатывания производится из условия:

. (7.6)

После этого определяется ток срабатывания реле.

В соответствии с ПУЭ, для селективного обнаружения однофазных замыканий на каждом присоединении должна быть установлена защита от замыканий на землю (защита нулевой последовательности), которая одних случаях действует на сигнал, в других - на отключение. В частности, на тех электродвигателях, у которых емкостной ток замыкания на землю превышает 5 А (первичных), защита должна действовать на отключение без замедления. Вместе с тем, практика показала, что и при меньших 5 А токах ОЗ желательно двигатель отключать, поскольку длительное воздействие токов ОЗ на изоляцию двигателя приводит к переходу однофазного замыкания к двухфазному КЗ.

Произведем расчет согласно вышеизложенной методике уставок ТО,МТЗ, защиты от перегрузок и ЗНЗ фидера № 1343 - РП16.

Для данного присоединения:

Из[4, табл. 6.3] максимальный ток Iраб.мах = 245,95 А.

Из [4,табл. 5.3 и 5.4]: Ik1max = 12214 A, Ik2max = 7360 A,

Ik1min = 8369 A, Ik2min = 5886 A.

Выберем уставки для токовой отсечки:

Согласно ток срабатывания:

.

Вычислим согласно ток срабатывания реле:

.

Принимаем к уставке на терминале защит Iс.р.у = 162 А, с действием на отключение.

Тогда ток срабатывания на первичной стороне будет:

.

Коэффициент чувствительности:

.

Проверим коэффициент чувствительности по трехфазному току:

.

По чувствительности токову отсечку на данном присоединении выставлять не будем, т.к она не проходит по коэффициенту чувствительности.

Выберем уставки для максимальной токовой защиты:

ток срабатывания:

.

Вычислим согласно ток срабатывания реле:

.

Принимаем к уставке на терминале защит Iс.р.у = 10,2 А, с действием на отключение.

Тогда ток срабатывания на первичной стороне будет:

Коэффициент чувствительности в основной зоне защиты:

, условие выполняется

Коэффициент чувствительности в резервной зоне защиты:

, условие выполняется

Время срабатывания МТЗ принимаем tсз = 0,4 с.

Выберем уставки для защиты от перегрузки:

ток срабатывания:

.

Вычислим согласно (25) ток срабатывания реле:

.

Принимаем к уставке на терминале защит Iс.р.у = 5,7 А, с действием на отключение.

Тогда ток срабатывания на первичной стороне будет:

.

Время срабатывания защиты принимаем tсз = 30 с.

Выберем уставки для защиты от замыкания на землю:

Длина кабельной линии l = 3,04 км.

Емкостной ток линии:

.

Ток срабатывания в начальный момент времени t = 0 c:

.

Вычислим согласно (25) ток срабатывания реле:

.

Ток срабатывания в момент времени t = 4 c:

.

Вычислим согласно ток срабатывания реле:

.

Функция УРОВ.

При отказе выключателя должно действовать УРОВ на отключение более близкого к источнику питания выключателя. При отказе выключателя стороны НН, СН (второй НН) этим выключателем является выключатель стороны ВН трансформатора. Воздействие УРОВ при отказе выключателя в первом случае осуществляется внутри устройства REF 541 подключением функции УРОВ к соответствующему выходному реле, а во втором случае - сигнал УРОВ выдается во внешнюю схему.

Выдержка времени УРОВ должна обеспечивать возврат схемы после нормального отключения выключателя.

Таким образом, время действия УРОВ можно принять 0.15 – 0.3 сек., с учетом качества применяемых выключателей.

Расчет уставки произведем по следующей формуле:

.

Ток срабатывания реле:

.

Время срабатывания данной защиты принимается tc.з = 3…9 с.

Заключение

В дипломной работе рассмотрены вопросы проектирования подстанции. По результатам расчета электрических нагрузок, а также с учетом надежности питания разработана схема подстанции. Выбранное современное электротехническое оборудование для всех ступеней напряжения проверено на воздействие токов короткого замыкания.

Были расчитана полная мощность; построен график нагрузки и расчитаны возможные перегрузки трансформатора и сумарная дополнительная мощность, расчитаны годовые потери силового трансформатора 10/0,4 кВт, а также расчитаны активные и реактивные потери мощности при рабочем состоянии и холостом ходу тарнсформатора, которые идут на нагрев изоляции. По проведеным расчётам были выбраны трансформаторы необходимой мощности. В данном пункте были рассмотрен вопрос эконономического режима нагрузки трансформатора и целесообразность использовать второго трансформатора.

А так же были произведены расчёты аппаратов коммутации и защиты силового трансформатора и выбран трехполюсный малообъемный масляный выключатель со встроенным пружинным приводом и блоком релейной защиты, определён коэффициент полезного действия силового трансформатора в условиях эксплуатации, для определения потерь мощности и годовых потерь электроэнергии в силовом трансформаторе ТМ 125/10/0.4.

Список использованных источников

Электрооборудование станций и подстанций Л.Д. Рожкова, В.С. Козулин 2-е издание – М.: Энергия,1980г.
Электрическая часть электростанций и подстанций Б.Н. Неклепаев 2-е издание – М.: Энергоатомиздат, 1986г.
Электрическая часть электростанций и подстанций Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков М.: Энергоатомиздат, 1989г.
Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. Ю.Г.Барыбина и др.-М.: Энергоатомиздат, 1990,- 576с.
Справочник по электроснабжению и электрооборудованию -: В 2т. / под ред. А.А.Федорова.-М.: Энергоатомиздат, 1986,-568с.
Федоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Уч. пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1987,-368с.
Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Учеб. пособие для энергоэнергетических специальностей вузов / Под ред. Б.Н. Неклепаева - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1978, - 456с.
Инструкция по проектированию силового и осветительного оборудования промышленных предприятий.СН РК 4.04-19-2003 - Астана, 2004год.
Заводские каталоги на типовое оборудование
Прейскуранты заводов - изготовителей оборудования
Укрупненные показатели стоимости элементов электроснабжения промышленных предприятий (УП-ЭС) «Электропромпроект»
Справочник по электроустановкам промышленных предприятий / под ред. Я.М.Болыпмана-М.: Госэнергоиздат, 1963год, -719с.
Экономика труда и социально-трудовые отношения / под ред. Г.Г. Меликьяна, Р.П. Колосовой.-М.: Издательство МГУ
Справочник по проектированию электроснабжения / под ред. Ю.Г.Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат, 1991,- 464с.
«Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений» СН РК 2.04-29-2005
Экономика производственного объединения (предприятия) /А.М.Омаров.-М.: Экономика, 1995,-383с
Межгосударственный стандарт. Единая система конструкторской документации. Общие требования к текстовым документам ГОСТ 2.105-95
Межгосударственный стандарт. Единая система конструкторской документации. Общие требования к чертежам. ГОСТ 2.109-73

1 2 3